Осевое растяжение и сжатие

При осевом растяжении и сжатии внутренние силы упругости Б поперечном сечении могут быть заменены одной силой, направленной вдоль оси стержня (рис. 57) — продольной силой /V (индекс г, как правило, будем опускать). В случае, если сила направлена в отброшенной части наружу, имеет место растяже- [c.66]

Прочность стержня при осевом растяжении и сжатии обеспечена, если для каждого его поперечного сечения соблюдено условие [c.74]

Рис. 3. Предельные амплитуды напряжения Оа (образцы диаметром 18 мм) для сплавов АК4-1 (2 4) и ВД-17 (/ 3) в зависимости от среднего напряжения цикла От при осевом растяжении и сжатии

Центральным (осевым) растяжением и сжатием стержней называется такой вид деформирования, при котором все внешние нагрузки или их равнодействующие действуют вдоль оси стержня (осевые нагрузки) (рис. 3.1, а). [c.40]

Осевое растяжение и сжатие То же Растяжение Растяжение и сжатие То же [c.71]

ГЛАВА 1 ОСЕВОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ [c.7]

Эти данные включали большое число результатов опытов Ходкинсона помимо описанных выше последние выполнялись в 40-х гг. XIX века. Среди них был ряд опытов на осевое растяжение и сжатие многих типов железных стержней квадратного поперечного сечения с размером стороны, равным 1 дюйму, и длиною [c.110]

ОСЕВОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ [c.25]

Из сказанного вытекает, что при наличии однородного поля напряжений и деформаций будет однородное распределение удельной работы деформаций и только в этом случае можно судить о работе деформации любого элемента по работе деформации всего тела (например, при осевом растяжении и сжатии и т. п.). [c.57]

Продольные деформации при осевом растяжении и сжатии определяются по закону Гука [c.105]

При осевом растяжении и сжатии внутренние силы в поперечном сечении могут быть заменены одной силой, направленной вдоль оси стержня (рис. 57) — продольной силой N (индекс г, как правило, будем опускать). В случае, если сила направлена к отброшенной части наружу, имеет место растяжение (рис. 57, а). Наоборот, если она направлена от отброшенной части внутрь (рис. 57, б), имеет место сжатие. [c.60]

Прочность стержня при осевом растяжении и сжатии обеспечена, если для каждого его поперечного сечения наибольшее расчетное (рабочее) напряжение о не превосходит допускаемого [а], [c.67]

ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ОСЕВОМ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ. ЗАКОН ГУКА. МОДУЛЬ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ [c.22]

Сформулируем определения основных механических характеристик пластичных материалов при осевом растяжении и сжатии [c.31]

При расчетах на осевое растяжение и сжатие бруса предполагалось, что он имеет постоянное сечение во всей его длине, и в этом случае, как мы видели, напряжения распределяются по нему равномерно (за исключением сечений, находящихся в непосредственной близости от точек приложения действующих сил). В брусьях с переменным поперечным сечением, но при постепенном его изменении по длине, распределение напряжений в сечениях также можно считать равномерным. [c.55]

Поэтому для пластичных материалов концентрация напряжений менее опасна, чем для хрупких, а при статическом нагружении элемента конструкции она совсем не влияет на его прочность. Вот почему при расчете на осевое растяжение и сжатие стержней из пластичных материалов при статической нагрузке не учитывают влияние концентрации напр яжений в ослабленных отверстиями сечениях, а лишь определяют величину средних напряжений по площади (см. пример 6). Если же на элемент конструкции с ослабленным сечением действует динамическая или повторно-переменная нагрузка, вызывающая в сечениях напряжения разных знаков, то в этих случаях, несмотря на пластичность материала, концентрация напряжений оказывает существенное влияние на его прочность. [c.56]

Все сказанное до сих пор о напряжениях, возникающих в сечениях растянутого (сжатого) бруса, относилось к поперечным сечениям, т. е. к сечениям, перпендикулярным оси бруса. Теперь рассмотрим напряжения, возникающие при осевом растяжении и сжатии в косых сечениях. Это позволит выяснить общую картину напряжений, возникающих в различных сечениях, получить зависимости для определения напряжения, возникающего по любой площадке, и определить, под каким углом располагаются те сечения, в которых напряжения достигают наибольших значений. [c.58]

Из 20 мы выяснили, что при осевом растяжении и сжатии в сечении бруса по некоторым площадкам одновременно возникают нормальные и касательные напряжения. Были найдены и такие сечения в брусе, в которых касательные напряжения отсутствуют, причем эти сечения оказывались или перпендикулярными к оси стержня (в случае а = 0), или параллельными его оси (в случае а — 90°). [c.64]

Осевое растяжение и сжатие [c.235]

Определение продольной деформации при осевом растяжении и сжатии в пределах пропорциональности [c.13]

Осевое растяжение и сжатие. При этом внутренние силы упругости в поперечном сечении могут быть заменены одной силой, направленной вдоль оси стержня (рис. И), —продольной силой N. [c.18]

В некоторых случаях осевого растяжения и сжатия значение продольной силы N может быть различным для разных поперечных [c.23]

Как распределяются напряжения по поперечным сечениям бруса при осевом растяжении и сжатии [c.147]

ОСЕВОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ ПРИЗМАТИЧЕСКИХ СТЕРЖНЕЙ [c.13]

В чем заключается основное различие между осевым растяжением и сжатием стержня, определяющим возникновение проблемы устойчивости центрально сжатого стержня [c.203]

Существуют различные способы приложения нагрузки при испытании на выносливость. Образец может подвергаться осевому растяжению и сжатию, изгибу, кручению или некоторым их сочетаниям. Простейшим способом деформирования является знакопеременный изгиб. На рис. 310 показан общепринятый для испытания на усталость [c.392]

Если два главных напряжения из трех равны нулю, то такое напряженное состояние называется линейным или одноосным. Оно соответствует центральному (осевому) растяжению или сжатию и рассмотрено в разделе 2. [c.17]

Положительный эффект от поверхностного наклепа деталей из алюминиевых сплавов наблюдался как при переменных изгибающих напряжениях, так и при осевом растяжении и сжатии. Усталостные испытания образцов диаметром 18 мм из сплава АК4-1 производили на резонансном двадцатитонном пульсаторе при циклах с различной степенью асимметрии и частотой 2000— 2200 циклов в минуту. Накатывание образцов производилось роликом диаметром 35 мм с профильным радиусом 6 мм при нагрузке 26 кгс и осевой подаче 0,06 мм/об в два прохода. Относительная глубина упрочненного слоя (А//") составляла 0,7—0,8 мм. У поверхности упрочненных образцов образовались остаточные сжимающие напряжения 24—26 кгс/мм . Результаты испытаний показывают, что при симметричном цикле увеличение предела выносливости после упрочняющего накатывания составляет 21,4% для сплава АК 4-1 и 26% для сплава ВД-17. С ростом асимметрии цикла эффект упрочнения уменьшился. [c.298]

Следует отметить, что положительный эффект от поверхностного наклепа деталей из алюминиевых сплавов наблюдался как яри переменных изгибающих напряжениях, так и при осевом растяжении и сжатии. Усталостные испытания образцов диаметром 18 мм из сплава АК4-1 производилось на резонаноовом пульсаторе грузоподъемностью 20 т при циклах с различной степенью асимметрии и частотой 2000—2200 циклов в минуту (рис. 3). Обкатка образцов производилась роликом (диаметром 35 мм, профильным радиусом 6 мм) при усилии 26 кГ и осевой подаче 0,06 мм1об в два прохода. Относительная глубина упрочненного слоя А/г составляла 0,07—0,08. У поверхности обкатанных образцов образовались остаточные сжимающие напряжения 24—26 кГ/мм . Результаты испытаний (рис. 3) показывают, что при симметричном цикле увеличение предела выносливости от упрочнения обкаткой роликами составляет 21,4% для сплава АК4-1 и 26% для сплава ВД-17. С ростом асимметрии цикла эффект упрочнения уменьшился. Увеличение усилия на ролик и относительной глубины упрочненного слоя до определенных пределов приводит к повышению эффекта упрочнения, после чего дальнейший рост упрочнения прекращается. Для указанных выше образцов диаметром 35 мм авторы исследования приняли предельное усилие на ролик 26 кГ, а предельную глубину 7—8%> от радиуса поперечного сечения. При назначении более высоких усилий на обкатывающий ролик и при дальнейшем увеличении глубины деформированного слоя не наблюдалось до-250 [c.250]

О)поставим теоретические результаты с данными экспериментов, выполненных во ВНИИНЕФТЕМАШе (Москва). Сильфо-ны с омегообразным гофром, изготовленные из стали Х18Н10Т подкрепленные кольцами, испытывали осевым растяжением и сжатием. Рассчитывали половину сильфона. В сечении посередине ставились условия симметрии, на левом крае и = Д, и = 0J = 0. Значения осевой силы для шести вол нового сильфона, армированного жестки- [c.69]

При сравнении уравнений напряженного состояния при изгибе, обыкновенном растяжении и сжатии становится понятно, что момент сопротивления при изгибе играет такую же роль, как и площадь поперечного сечения при растяжениии и сжатии. Однако при осевом растяжении и сжатии сопротивление определяется лишь величиной площади поперечного сечения. При изгибе, где материал получает неодинаковое удлинение и сжатие по площади сечения, сопротивление зависит не только от величины площади, но и от формы поперечного сечения, [c.176]

При конечных же деформациях следует различать простые и сложные нагружения по повороту направлений конечных сдвигов, а не только по повороту конечных удлинений. Таким образом, если принять направления накопленных сдвигов, за основной показатель, то осевое растяжение (и сжатие) и чистый сдвиг при конечных деформациях пришлось бы считать сложными, а не простыми нагружениями. Наиболее близким к простому нагружению при конечных деформациях является, ио-ви-Д/1МОМУ, кручение, которое оказывается простым по отношению к одной из двух действующих систем скольжения. [c.162]

Остается выяснить характер изменения Ор и Ос с течением времени. На рис. 6.9 опытные данные, полученные при осевом растяжении и сжатии, представлены относительно времени деформирования до предела текучести /в- Для всех температурных режимов испытаний зависимости СТр = Ор t) и = Ос ( ) удовлетворительно аппроксимируются прямыми, углы наклона которых можно считать одинаковыми статистическая гипотеза о параллельности линий регрессии [187], проверенная для уровня значимости д = 0,05, не противоречит имеющимся опытным данным. Положение линий регрессии с учетом принятой гипотезы показано на рис. 6.9 штриховыми линиями. Как следует из рис. 6.9, отношение пределов текучести при растяжении и сжатии ПТФЭ в исследованном диапазоне времен и температур можно полагать постоянным или во всяком случае изменяющимся весьма незначительно. Таким образом, изложенное дает основание считать возможным введение эквивалентного напряжения для описания длительного сопротивления ПТФЭ нри плоском напряженном состоянии. Тогда уравнение (6.27) запишется в виде [c.225]

Таким образом, сумма и разность компонент поля удовлетворяет условию оптимальности для фермы, полученной путем суперпозиции компонент фермы (с эталонной скоростью деформаций 2 q), тогда как сумма Q l и разность Q" усилий Qj и Qi в стержнях компонент фермы находятся в равновесии с заданными возможными нагрузками Р — Р- -Р и Р" = Р — Р. Эти замечания устанавливают принцип суперпозиции при условии, что в каждом стержне j фермы, полученной путем суперпозиции, усилия Q = Qi + Qi vi Q" = Qi—Qi имеют знаки, совпадающие со знаками скоростей деформации q i = 4i+qi и = —Покажем теперь, что это условие выполняется. В дальнейших рассуждениях существенно отметить, что, когда осевая скорость деформаций стержня равна нулю, усилие в стержне может иметь любое значение, лежащее между усилиями текучести при растяжении и сжатии. [c.55]

Напомним, что статически неопределимыми называются системы, для которых реакции связей внутренние еиловые факторы не могут быть определены с помощью уравнений равновесия и метода сечений. В 2.11 рассмотрены простейшие случаи статически неопределимых систем, элементы которых испытывали лишь осевое растяжение или сжатие. Рассмотрим здесь более общие случаи, уделив основное внимание статически неопределимым балкам. [c.229]

На рис. 8.8 изображена расчетная схема червяка, к которому в среднем сечении приложены окружная сила F,, осевая сила радиальная сила а также приложен вращающий момент Т . Очевидно, что силы F,. и изгибают червяк в вертйкальной плоскости, а сила F, создает крутящий момент и изгибает вал в горизонтальной плоскости. Эпюры изгибающих и крутящих моментов показаны на рис. 8.8. Кроме указанных внутренних силовых факторов в сечениях червяка будет действовать продольная сила, равная осевой силе напряжения растяжения и сжатия, соответствующие продольной силе, сравнительно невелики и ими можно пренебрегать. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...