Труба Напряжения в предельном состоянии

Эпюры распределения напряжений в предельном состоянии для трубы с отношением наружного и внутреннего радиусов -j = 2 [c.284]

Распределение напряжений в предельном состоянии показано на рис. 8. Упрочняющаяся труба. Для определения напряженного состояния можно пренебрегать сжимаемостью, тогда при условии упрочнения (5) решение имеет вид [c.68]

Эта формула широко применяется в расчетах прочности толстостенных цилиндрических труб и сосудов. Распределение напряжений о,, 0 в предельном состоянии показано в левой части фиг. 34. [c.117]

При полученных из уравнения (5) размерах труба будет в предельном напряженном состоянии, если внутреннее давление сделается равным ро. Так как допускаемые напряжения гораздо ниже предельных, то для практических расчетов в уравнение (5) придется вместо величины Xi — предельного напряжения при растяжении — поставить величину Ri. Тогда наружный радиус трубы и толщина стенки определятся из формул [c.96]

Рис. 8. Распределение напряжений в трубе в предельном состоянии

Исследование конструктивной прочности рулонированных тонкостенных и толстостенных оболочек типа газопроводных труб и корпусов атомных реакторов Здесь имеются в виду как разработка теории расчета таких систем, так и экспериментальное исследование их напряженно-деформированного состояния (в том числе в упруго-пластической области) и разрушения под действием силовых нагрузок и теплосмен при неравномерном нагреве, а также малоцикловой усталости. Цель — установить их предельное состояние и разработать метод расчета таких объектов на прочность применительно к тем или иным условиям их эксплуатации. [c.664]

Расчет на прочность магистральных трубопроводов в настоящее время производится по методу предельного состояния, которое определяется прочностью труб на разрыв от действия статического внутреннего давления [206]. В качестве основной расчетной схемы при оценке прочности труб принята тонкостенная оболочка, находящаяся под внутренним давлением. Рассматриваемый расчет не учитывает возможной неоднородности распределения напряжений в стенке трубы, вызываемой отклонениями сечений труб от правильной геометрической формы за счет наличия валика сварного шва, смещения кромок в нем и овальности сечения в целом. Оценка [c.136]

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

В связи с решением задач по обеспечению надежности и долговечности работы бурильной колонны в условиях бурения нефтяных и газовых скважин необходима оценка предельного состояния сталей бурильных труб с усталостными трещинами в условиях динамического и циклического приложенного напряжения. В процессе бурения скважин в бурильной колонне происходит постепенное накопление циклической повреждаемости, вызываемое высоким градиентом напряжений при ее работе. Поведение различных марок сталей бурильных труб по-разному сказывается на работоспособности и долговечности последних. [c.107]

При достижении предельного состояния тангенциальные напряжения выравниваются по толщине стенки трубы. Казалось бы, что в этом случае по формулам (7-28) и (7-29) можно рассчитывать барабаны и камеры с любой толщиной стенки, если их материал достаточно пластичен. Однако пластически деформированный металл на внутренней поверхности трубы отличается пониженной стойкостью проти электрохимической коррозии и пониженной жаропрочностью. Поэтому оказалось необходимым ввести ограничения по толщине стенки в применение формул (7-28) и (7-29). [c.395]

Теория максимальных нормальных напряжений отражает с современной точки зрения те инженерные подходы к расчету на прочность, которые были предложены еще Г. Галилеем и использовались до конца XIX века преимущественно английскими инженерами, когда недостаточно были еще разработаны вопросы прочности и анализа сложных напряженных состояний. В этой теории учитывается только наибольшее из главных напряжений, а влияние двух остальных главных напряжений полностью игнорируется. Поэтому трудно ожидать от нее хороших результатов в случаях, когда напряженное состояние существенно отличается от одноосного. Это и подтвердили эксперименты. Так, для состояния чистого сдвига, которое реализуется в эксперименте, например при кручении тонкостенных труб, предельное состояние достигается значительно раньше, чем предсказывает первая теория. В испытаниях же на равномерное всестороннее сжатие, когда (Ti = сг2 = (Тз = —р, для большинства материалов не удается достичь предельного состояния даже при очень высоких напряжениях. А первая теория здесь предсказывает, что [c.350]

После гибки трубы рекомендуется отжигать для снятия внутренних напряжений. Чтобы предупредить возникновение предельных напряжений в наружных слоях при вальцовке технически чистого титана, допустимый внутренний диаметр обечайки должен быть не менее 200 толщин листа гибку обечаек с меньшим внутренним диаметром следует производить в подогретом или горячем состоянии. [c.21]

Найти распределение напряжений в длинной (8 = 0) вращающейся трубе при упруго-пластической деформации (принять условие несжимаемости в пластической зоне выполняется условие текучести Мизеса). Определить уг ловую скорость вращения, при которой достигается предельное состояние [c.114]

Как известно, предельное состояние трубопровода определяется критериями прочности и устойчивости в основе которых лежит знание степени поврежденности и напряженно-деформированного состояния стенки трубы, геометрии сечения трубы и пространственного положения трубопровода. [c.255]

Рис. 3.54. Предельные кривые равноопасных плоских напряженных состояний при — = О, > О и О для труб типов Т (а) иП (б). Напряженное состояние в точках/и 2 I - а, =

Рис. 3.56. Предельные кривые равноопасных плоских напряженных состояний при = 20у и %ху Ф О для труб типов Т (о) и П (б). Напряженное состояние в точках 3, 4 к I

Рис. 3.57. Предельные кривые равноопасных плоских напряженных состояний при о> = Оу и =зЬ О для труб типов Т (а) и П (б). Напряженное состояние в точках 5 и 2

Следует отметить, что хотя ступени нагружения, т. ё. значения приращения нагрузок были насколько возможно малы, осуществить полностью пропорциональное нагружение не удавалось. Вблизи разрушающей величины нагрузки дискретность пути нагружения оказывала небольшое влияние на результаты испытаний, вследствие чего некоторые точки, изображающие предельное напряженное состояние в стенке трубы в момент ее разрушения, не лежат на луче нагружения, по которому произведен соответствующий расчет, а несколько отклоняются от него. Это особенно заметно для точек 3 и (см. рис. 3.56). [c.213]

Появление в местных зонах ф = 90° напряжений изгиба, равных пределу текучести, и дальнейшее развитие местного пластического шарнира не приводят к потере формы трубы, т. е. к появлению ощутимых для конструкции остаточных деформаций. Такое положение сохраняется до момента достижения в точках Ф = О и ф = 180° напряжений, равных пределу текучести. Это состояние назовем предельным и соответственно давление обозначим Рпред- с дальнейшим нагружением наблюдается резкое увеличение деформаций изгиба и стремление цилиндра принять круговую форму. [c.205]

По заданным размерам, упругим постоянным для каждой простой трубы и радиусу пластической зоны с необходимо найти соответствующее давление р рт+1 предполагается известным) и напряженное состояние в составной трубе. В частности, можно определить предельное давление р/,. [c.222]

Рассмотрим для примера холодную прокатку трубы из стали марки 20 диаметром 44 мм и толщиной стенки 4 мм в трубу 22 X 1,1 мм. Условия прокатки стан типа ХПТ-32 с длиной рабочего конуса 200 мм, подача 6 мм, вытяжка трубы 6,95. Можно принять, что а = 1,4, р = 0,45. При показателе напряженного состояния в выпуске а/Т = 0,7 величина предельной степени деформации = = 1,30. Степень использования ресурса пластичности по формуле [c.173]

Кольцевой шов, сваренный в условиях прокладки трубопровода, является участком повышенной опасности. Дополнительные строительно-монтажные напряжения, дополнительные напряжения при различных условиях эксплуатации трубопроводов - в горных условиях, в песках, при подводных переходах и т.д., могут служить причиной выхода из строя трубопровода. Поэтому для определения прочности и проведения диагностики труб необходимо уметь вычислять предельные нагрузки, допускаемые для сварных швов при возникновении значительных осевых напряжений. Существующие методы исследования на прочность основаны на определении напряженно-деформированного состояния (НДС) технически неоднородного соединения - сварного шва. Ниже предлагается новое полное приближенное решение задачи определения НДС осесимметрического слоя, имеющего в сечении, ортогональном оси трубы, форму [c.150]

В циркуляционных контурах компенсация температурных расширений осуществляется гибами. При этом в металле возникают дополнительные компенсационные напряжения. Во время растолок и подъемов давления в овальной части вблизи нейтральной части гиба напряжения достигают наибольших значений. При остановах и уменьшении давления в котле исходное состояние восстанавливается. Таким образом, каждому пуску - останову соответствует один цикл нагружения и разгрузки гибов. При работе также закономерна некоторая нестационарность процессов, изменяющих напряжения в стенах труб. Однако амплитуда напряжений значительно меньше, чем в пусковые периоды. Циклические процессы приводят к возникновению циклической усталости. Предельное число циклов, которое могут выдержать гибы, зависит от марки стали, из которой изготовлены трубы, конструктивных характеристик гибов, параметров рабочей среды, состава котловой воды и режимов пусков и остановов. [c.189]

Если ВНОВЬ обратиться к фланцевому соединению, то спустя время /пред напряжение а в прокладке упадет до значения рабочего давления q. В этот момент фланец утрачивает герметичность, жидкость из трубы начнет просачиваться мимо прокладки наружу. По существу имеем выход фланцевого соединения из строя, т. е. получаем предельное состояние. Чтобы этого не произошло, нужно в плановом порядке заранее (через время пз) перезатянуть болты фланцевого соединения. Эту операцию нужно провести таким образом, чтобы напряжение в прокладке вновь поднялось до значения <то (см. рис. 22.56). После этого вновь выходим на режим релаксации вплоть до новой перезатяжки и т. д. Время / з можно определить из уравнения (22.18) при условии а = апз (см. рис. 22.56). В свою очередь, величину а з назначают таким образом [c.400]

При определении расчетного или допускаемого сопротивления (напряжения) для щелеванных труб, работающих на изгиб, необходимо учитывать расчетную температуру, ослабление сечения трубы щелями, условия работы. Для большинства отечественных станций водоочистки температура воды в течение года колеблется в пределах 3—20°С. В этом интервале температур величина сопротивления винипласта изгибу колеблется незначительно и с некоторым допущением может быть принята постоянной. Наши исследования проводились при температуре воздуха 17—20°С, следовательно, результаты опытов вполне пригодны для определения расчетного сопротивления щелевых труб изгибу. В качестве расчетных геометрических характеристик щелевых труб, рассчитываемых на изгиб по методу расчетных предельных состояний, приняты момент инерции и пластический момент сопротивления Waл целого сечения трубы, умноженные на коэффициент ослабления 7 = 0,5, т. е. [c.138]

Х23Н13 (ЭИ319) 1000—1050 Предельная рабочая температура в нагруженном состоянии 550° при незначительных напряжениях 650— 700° в ненагруженном состоянии вследствие высокой жаростойкости может применяться до 900—1000°. В интервале температур 600—800° склонна к охрупчиванию из-за образования а-фазы Трубы для пиролиза метана, пирометрические трубки, жаровые трубы камер сгорания подвижных и стационарных газовых турбин, сварочная проволока [c.52]

Хотя в реальных случаях толщину стенки трубы или сосуда высокого давления выбирают так, что не достигается ни плосконапряженное, ни плоскодеформированное состояние, полезно знать, как теоретические предельные случаи влияют на зависимость критической длины трещины от разрушающего напряжения, выраженную уравнением (15). [c.166]

Введение. Напряженное состояние конических труб из идеально-пласти-ческого материала впервые исследовано в монографиях Д. Ивлева [1] и В. Соколовского [2], где рассматриваются предельное и упруго-пластическое состояния этих труб под внутренним и внешним воздействиями нормально распределенных сил. Термонапряженные состояния идеально-пластических пластин рассмотрены в монографиях В. Боли и Дж. Уэйнера [3], а также Г. Паркуса [4], где определены границы пластических зон в длинных упруго-пластических пластинах. [c.387]

Для определения предельной несущей способностн в случае тонкостенного вкладыша, жестко сцепленного с корпусом подшипника, когда предполагаемое поле линии скольжения больше толшнны вкладыша, необходимо решать задачу об упругопластическом напряженном состоянии системы вкладыш — корпус подшипника. Решение таких задач представляет значитель.чые трудности даже для однородного материала. Однако, сравнивая приближенное решение задачи для тонкостенной трубы, нагруженной внутренним дзвле- [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...