Параметры выходных рабочих процессов

Различают параметры выходных рабочих процессов, определяющие [c.22]

Различают параметры выходных рабочих процессов, определяющие основные функциональные свойства автомобиля или агрегата (мощность двигателя, тормозной путь автомобиля) параметры сопутствующих процессов (нагрев, вибрация, содержание продуктов износа в масле) геометрические (конструктивные) параметры, определяющие связи между Деталями в агрегате или механизме и между отдельными агрегатами и механизмами (зазор, ход, вид посадки и другие). [c.8]

Параметры выходных рабочих процессов 8 [c.483]

Так, например, эффективность (т. е. выходной рабочий процесс) двига-, теля можно оценить по мощности н темпу ее нарастания, тормоза — по тор.мозному пути и замедлению автомобиля, сцепление по проценту буксования и т. д. Такие параметры дают обобщенную информацию о состоянии механизма в целом, являющуюся основой для дальнейшей поэлементной диагностики. [c.93]

Если ступень промежуточная, то рассчитываются элементы выходного треугольника скоростей предыдущей ступени с учетом коэффициента использования выходной энергии v. Параметры рабочего процесса определяются следующим образом. Заданы рд, Тд, 0 /2. Требуется определить параметры в точке 2 (рис. П1.3) [c.204]

Технический прогресс современного машиностроения характеризуется повышением выходных параметров скоростей и температур рабочих процессов, знакопеременных нагрузок и т. д., что предопределяет повышение требований к физико-механическим и химическим свойствам материалов. Эти требования вызвали необходимость совершенствования уже известных в машиностроении материалов и создания новых материалов. Особое внимание уделяется созданию ситаллов, минералокерамики и разнообразных пластмасс. [c.7]

Снижение уровня шума двигателя RB.211 достигнуто рациональным выбором термодинамических параметров рабочего процесса, оптимизацией конструкции элементов двигателя, в частности вентилятора, а также использованием средств глушения шума. В двигателе применены звукопоглощающие конструкции общей площадью 21,37 м во входном и выходном каналах и части горячего тракта (см. рис. 36). [c.143]

Энергетические ГТУ отличаются от паросиловых установок с паровыми турбинами тем, что они редко работают в расчетном режиме (параметры этого режима по условиям ISO = +15 °С = 0,1013 МПа = 60 %). В процессе эксплуатации энергетических ГТУ почти непрерывно изменяются не только параметры забираемого из атмосферы рабочего тела — воздуха, но также в незначительных пределах качество топлива, давление выходных газов ГТУ и др. В результате меняются основные технические данные установки ее мощность, электрический КПД, потребление топлива, параметры выходных газов и др. Энергетическая ГТУ большую часть времени работает в нерасчетном (переменном) режиме. [c.189]

Несмотря на совокупность приведенных положительных свойств, проблема, связанная со сроком службы лазеров на галогенидах меди и сохранением высокой стабильности параметров выходного излучения, остается открытой. В этих лазерах происходит более интенсивный расход рабочего вещества, что может быть обусловлено несколькими причинами. Во-первых, идет осаждение атомов меди из газоразрядной среды непосредственно на стенки относительно холодной разрядной трубки во-вторых, происходит диффузионный уход атомов меди и его молекулярных соединений в еще более холодные концевые секции АЭ в-третьих, низкое давление буферного газа увеличивает скорость диффузии рабочего вещества. Высокая химическая активность хлора и брома приводит к интенсивному (преждевременному) разрушению элементов электродных узлов и нестабильности горения разряда. Также не изучены процессы физико-химического взаимодействия газовой среды с кварцем и газовыделение кварца. К тому же для длительного сохранения параметров выходного излучения требуется стабилизация на оптимальном уровне многокомпонентного состава активной газовой среды, в которой происходит большое количество физических процессов и химических реакций. Для чистого ЛПМ многие проблемы, связанные с долговечностью и стабильностью параметров, уже успешно решены [26]. КПД в промышленных чистых ЛПМ составляет 0,5-1%, а съем средней мощности с одного АЭ достиг уровня 500-750 Вт [10]. [c.13]

Каждый элемент, участвуя в рабочем процессе системы, испытывает воздействие со стороны соседних элементов. Степень этого воздействия обусловлена структурой системы, и математически выражается в виде функциональных зависимостей для выходных параметров элементов. В таблице 2.1 представлены функциональные-зависимости для всех элементов рассматриваемой схемы, которые для сокращения записаны в неявном виде. Эти зависимости, выраженные в явной форме и дополненные балансовыми уравнениями. (2.2). .. (2.4) условий совместной работы агрегатов, в совокупности образуют математическую модель схемы. При построении модели использованы следующие обозначения т — суммарный расход окислителя и горючего ш"—расход горючего через газогенератор Шг.к — расход горючего через камеру ток.г —расход окислительного газа г] коэффициенты полезного действия — количество форсунок rf —гидравлические диаметры магистралей и газовых трактов I — коэффициенты гидравлических потерь рвх.ок Рвх.г —давления на входе в насосы окислителя и горючего, Ра давление на срезе сопла рн — давление окружающей среды. [c.20]

Возможность прямого измерения структурных параметров, а следовательно, и возможность их непосредственного использования для диагностики весьма ограничена. Поэтому при диагностике параметры технического состояния механизма, как правило, измеряют косвенно, используя выходные (рабочие) и сопутствующие процессы, порождаемые функционирующим механизмом. Указанные процессы, будучи функционально связаны техническим состоянием механизма, содержат необходимую для диагностики информацию. Они называются д и-агностическими признаками. При диагностике автомобилей наиболее часто используют такие признаки, как эффективность механизма, колебательные процессы, тепловое состояние, герметичность, состав масла и др. Каждый из диагностических признаков можно количественно оценивать при помощи соответствующих д и а г-92 [c.92]

Первый этап расчета принципиальной тепловой схемы заключается в построении рабочего процесса пара в турбине и определении параметров пара и воды на электростанции. При этом следует использовать имеющиеся проектно-конструкторские данные по турбинам аналогичных типов, а также данные их испытаний и эксплуатации. При отсутствии аналогичных типов турбин с близкими параметрами пара пользуются имеющимися методами оценки к.п.д., обобщающими опыт конструирования или эксплуатации турбин. Выходные потери цилиндров турбины учитывают отдельно или величиной к. п. д. последних отсеков этих цилиндров. [c.156]

Рабочие процессы, протекающие во втором контуре РПД, и выходные характеристики двигателя определяются, помимо перечисленных, следующими параметрами топлива [c.148]

Для определения размеров звеньев проектируемого механизма обычно задают или однородные геометрические параметры (например, положения входного звена выходного звена р,, Pj, Рз), или параметры, различные по природе (например, по требованию технологического процесса — ход или полный угол качания выходного звена в качестве эксплуатацион-ной характеристики — коэффициент изменения средней скорости выходного звена о, равный отношению времени рабочего, т. е. прямого хода к времени холостого, т. е. обратного, хода ty,, в качестве динамической характеристики — наибольшее значение угла давления за фазу рабочего хода Ym.x И др.). [c.20]

Приближений. Вначале задаются значением Лад = (0,0Сч-0,Ю) h a< где располагаемый изоэнтропийный перепад hi определен без учета влияния диффузора, по начальным параметрам рабочего тела и давлению Затем находят ha == hi + Лад и выполняют тепловой расчет ступени, в процессе которого определяют выходную скорость с2 и уточняют значение Лад, а следовательно, и ha [c.135]

Для деталей, несущих рабочие нагрузки, выходным параметром, определяющим их работоспособность, является их жесткость и прочность (несущая способность), изменение которых позволяет судить о ходе процесса разрушения. Например, несущая способность конструкции определяет ее стойкость к таким процессам, как коррозия или длительные тепловые воздействия. [c.98]

При испытании на надежность с учетом длительного периода работы изделия помимо вышеуказанной аппаратуры необходимы средства для регистрации процессов повреждения, происходящих в машине (измерение износа сопряжений, деформаций и коробления элементов конструкции, наростообразования и т.п.), и процессов изменения значений выходных параметров, приборы для контроля временных характеристик (длительности работы изделия, рабочих циклов, холостых ходов, перерывов в работе), а также устройства для обработки информации. Однако главная трудность заключается не в создании необходимых условий для испытания и регистрации параметров, а в факторе времени. Реальная ситуация при испытании сложных изделий заключается в том, что нет ни достаточного времени, ни достаточного числа изделий для получения таких исходных статистических данных, которые позволили бы с необходимой достоверностью определить показатели надежности. [c.514]

Контроль качества является элементом трудового процесса, и каждый рабочий обязан проверить качество изготовленных им изделий. Эта проверка в силу своей специфики выделилась в самостоятельную функцию, выполняемую, как правило, после обработки изделия. Поэтому, чем продолжительнее технологический цикл, чем больше операций проходит изделие до момента контроля его качества, тем труднее достигается стабилизация уровня выходного качества продукции, а принимаемые меры (т. е. регулирующие воздействия) оказываются малоэффективными. Причиной этого является не только запаздывание информации о качестве продукции, поступающей в управляющую часть системы, но и недостаточная достоверность этих данных. Последнее обстоятельство является следствием того, что при пассивной форме контроля к моменту самой контрольной операции накапливается такое количество информации о параметрах изделия и причинах, вызвавших отступления от требований чертежей, что обработка всего объема данных о качестве становится весьма затруднительной, а вероятность обнаружения самого дефекта значительно снижается. [c.79]

Процессы преобразования энергии в двигателях разделяются на статические и динамические. Статическим называется такой режим работы двигателя, при котором входные параметры, обобщенная движущая сила и обобщенная скорость выходного звена остаются постоянными в течение некоторого, сравнительно большого интервала времени. Характеристика двигателя (1.1), соответствующая такому режиму работы, называется статической или рабочей-, она выражает зависимость между обобщенной скоростью и обобщенной силой при фиксированном значении вектора и [c.17]

Научно-технический прогресс может рассматриваться как процесс, характеризуемый входными, промежуточными и выходными параметрами. Входные параметры процесса включают затраты на науку, освоение новых видов продукции, передовую технологию, механизацию и автоматизацию, автоматизированные системы управления и вычислительную технику промежуточный результат (технико-экономический уровень производства) электровооруженность рабочих, уровень механизации, уровень организации доля покупных и комплектующих изделий в затратах на производство конечный — среднегодовой темп производства товарной продукции. [c.108]

К третьей группе относятся модели, построенные с учетом упругости, сжимаемости жидкости, инерционности нескольких масс, зазоров. Они позволяют добиться хорошего совпадения с экспериментом но силовым параметрам переходных процессов, ускорениям, мощностям, моментам во всем диапазоне нагрузок. Показатели качества, по которым имеется статистический материал для многих типов поворотных устройств,— К, Ко, АГд, aадекватности модели, но и для выделения допустимой области изменения ее параметров. Модели такого типа могут быть использованы непосредственно для оценки чувствительности рабочих характеристик к изменению некоторых внутренних параметров и выявления выходных параметров, на которых это изменение наиболее четко проявляется. G помощью этих моделей можно рассчитывать нагрузки, действующие на детали механизма, и на этой основе определять допуски на диагностические параметры, выявлять наиболее нагруженные детали [c.57]

Модели четвертой группы, характеристики которых совпадают с экспериментальными данными по частоте и амплитуде первых гармоник, форме кривых в переходных процессах, еще более точно отражают динамику механизма. Они позволяют определить, какое влияние на рабочие характеристики и выходные параметры оказывают отдельные управляющие элементы. С их помощью можно рассчитать и сравнить различные варианты конструктивного обеспечения требуемых рабочих параметров, уточнить характеристики управляющих элементов. Эти модели в ряде случаев можно упрощать путем неполного учета факторов, влияние которых определено на более простых моделях. [c.58]

Технологические процессы при ремонте машины должны соответствовать уровню технологических процессов при ее изготовлении. Анализ отказов машин во многих случаях указывает на повышение их интенсивности после проведения ремонтных операций. Это связано с тем, что в силу ряда причин (отсутствие соответствующей технологической оснастки, квалификация рабочих, отсутствие технической документации, специфические условия ремонта и т. д.) технологические процессы при ремонте машин не обеспечивают выполнения всех ТУ на изделие или его элементы или, что наиболее опасно, обладают другими характеристиками при тех же контролируемых выходных параметрах. Технологические процессы, применяемые при ремонте машины, должны выбираться и осуществляться с теми же высокими требованиями, как и при изготовлении изделия. [c.52]

От этого давления происходит дальнейший процесс расширения потока в каналах рабочего венца. Выходная площадь этих каналов известна. Обозначив ее F , можно по формуле (6) найти отношение давлений ф-, где — давление в потоке за ступенью. Примечательно, что в формуле (6) значение показателя политропы будет иным, чем в сопловом венце, так как известная решетка профилей рабочего венца имеет другие характеристики и коэффициент потерь в ее каналах будет иметь другое значение, полученное из указанных характеристик. В связи с этим начальными параметрами потока, расширяющегося в рабочем венце, следует считать параметры в зазоре между сопловым и рабочим венцами. Следовательно, формула (6) для рабочего венца перепишется в виде [c.23]

Если известны параметры рабочего агента перед решеткой и за ней, то легко с любой желаемой точностью получить располагаемую энергию в данной решетке профилей. Если процесс расширения (сжатия) в каналах решетки изоэнтропный (адиабатный без трения), то с той же точностью нетрудно рассчитать параметры рабочего агента при его выходе из каналов решетки. Это будут теоретические параметры, которые в отличие от действительных обозначим дополнительным подстрочным индексом t. При отсутствии потерь течения через канал решетки можно считать взаимно-перпендикулярными скорость в выходном сечении канала площадью F и площадь данного сечения. При таких условиях всегда имеется возможность с любой желаемой степенью точности, пользуясь формулой сплошности, вычислить теоретический расход Gf рабочего агента через последнее полное сечение канала F [c.204]

В общем случае, когда на вход в турбинную ступень поступает влажный пар, за рабочей решеткой будет существовать несколько потоков частиц влаги жидкость, сброшенная с входных и выходных кромок рабочих лопаток частицы влаги, которые образовались при соударении о лопатки или сорванные с поверхности пленок влага, прошедшая рабочие каналы без контакта с лопатками и др. (см. ниже). Естественно, что процессы образования крупнодисперсной влаги во всех этих случаях также различны и будут зависеть от геометрических и режимных параметров. [c.271]

Регулирование турбины, также как и других элементов ГТД, вызвано необходимостью получения наилучших данных двигателя во всем диапазоне рабочих режимов. Как показывают расчеты, рагулирование турбины с одновременным регулированием выходного сопла позволяет получить желаемые параметры рабочего процесса (в пределах возможного) и тем самым улучшить [c.208]

Таким образом, каждому значению ф = сопз1 соответствует определенная закономерность протекания параметров рабочего процесса и выходных данных ТВД по числу оборотов (рис. 5.5). [c.131]

Параметрами рабочего процесса, определяющими в авиационном газотурбинном двигателе эффективность рабочего процесса, являются суммарная степень повышения давления воздуха в двигателе ir j, и температура газа перед турбиной Г, а также КПД узлов (вентилятора, компрессора и турбины) и потери давления в элементах (входном устройстве, камере сгорания и выходном устройстве) двигателя. Для двигателей с форсажем параметром рабочего процесса является также температура газа в форсажной камере Т . Для ДТРД параметром рабочего процес- [c.11]

Анализ характеристик ракетного двигателя предполагает расчет следующих параметров тяги Fy эффективной скорости истечения продуктов сгорания из сопла г/эфф, коэффициента тяги характеристической скорости и удельного импульса /уд. При рассмотрении идеализированной одномерной схемы камеры сгорания параметры рабочего процесса можно выразить через температуру адиабатического горения в камере Гк, среднюю молекулярную массу М выхлопных газов и показатель адиабаты (отношение удельных теплоемкостей) у, а также через соответствующие величины давления и площади сопла в критичес-к( м и выходном сечениях. [c.15]

В дополнение к перечисленным важнейшим параметрам РДТТ существуют некоторые приемы, с помощью которых можно уменьшить влияние регулирующих параметров на максимальное давление, время горения и нейтральность кривой тяги. К их числу относятся создание компенсирующих поверхностей в канале заряда, изменение длины и формы компенсирующего выходного конуса, изменение вязкоупругих свойств топлива. Поскольку деформация заряда определяется свойствами ТРТ, при определенных обстоятельствах это можно использовать для компенсации изменений во внутренней баллистике двигателя, модифицируя физические свойства топлива. Такое влияние механических характеристик ТРТ на параметры рабочего процесса проявляется и в меньшей температурной чувствительности двигателя бессопловой конструкции. Канал заряда в бессопло-вых РДТТ сам формирует сопло двигателя, и при высоких температурах топливо больше деформируется, расширяя канал, [c.136]

Повышение температуры газов сверх допустимого значения может бьгть следствием нарушения работы системы регулирования или автоматического пуска, повреждения КС или элементов газовоздушного тракта. Обледенение элементов входного воздушного тракта также может привести к повышению температуры газов — одного из самых важных параметров ее отклонения от нормальных значений могут иметь самые серьезные последствия. По расходу топлива или неравномерности температур по окружности выходного сечения за турбиной можно косвенно проанализировать рабочий процесс ГТУ. Изменения аэродинамического шума работающего агрегата может указывать на работу компрессора в зоне помпажа, сопровождающуюся повышенной вибрацией ротора и подшипников, скачкообразным изменением температуры газов перед турбиной. На начальных этапах пуска, когда давление в цикле ГТУ еще небольшое, может наблюдаться тихий помпаж, который может быть следствием недооткрытия антипомпажных клапанов, несоответствия режима горения при зажигании расчетному. [c.165]

Хотя с помощью расчетных методов можно получить подробные данные ио многим аспектам рабочего процесса, основная цель состоит в том, чтобы обеспечить работоспособность двигателя или конструкции двигателя с точки зрения выходной мощности и суммарного КПД. Выходная мощность и подведенная тепловая энергия определяются по результатам анализа идеального термодинамического процесса, проведенного либо методом Шмидта, либо полуадиабатным методом. Эти параметры можно обозначить символами Р терм И терн СООТВеТСТВСН-но. Вырабатываемая мощность уменьшается вследствие аэродинамических потерь в теплообменнике Я - и механического трения в механизме привода н в системе уплотнения. Следовательно, эффективная мощность двигателя выражается соотношением [c.321]

Таким образом, для установления технического состояния механизма вознйкает необходимость в измерении структурных параметров. Возможность прямого измерения структурных параметров без разборки узлов и агрегатов машины и непосредственного использования результатов измерений для целей диагностики практически ограничена. Поэтому при диагностике параметры технического состояния узлов и механизмов, как правило, измеряют косвенно, используя выходные (рабочие) и сопутствующие процессы (шумы, стуки, вибрации, утечки рабочих жидкостей, топлива и смазки, изменения тепловых режимов и давлений и т.п.). [c.14]

Единственной возможностью объективной оценки удельных показателей, заложенных в расчеты роторных экскаваторов немецкими фирмами, при отсутствии пока возможности провести аналогичный статистический анализ отечественных машин, является анализ расчетных параметров всех выполненных машин, сделанный по единой методике на основании достоверных данных При этом расчетные параметры должны определяться из условия полного использования мощности привода ротора и обеспечения 100-процентного наполнения ковша. Скорости рабочего процесса принимаются соответствующими расчетным. Удельные сопротивления копанию определяются в соответствии с вышеизложенным, по общепринятой методике к. п. д. механизма привода принят равным 0,85, что отвечает средним данным, полученным при испытаниях роторных экскаваторов. Так как расчет требует выбора соотношений параметров стружки, то в него введено сечение выходной стружки с отно- [c.210]

Параметры состояния газа по заторможенному потоку на выходе из ступени турбины соответствуют точке 2 с учетом потерь на утеч ку газа через радиальные зазоры кут на трение диска и вентиляцию Атв с выходной скоростью Нв. Совершенство рабочего процесса турбины оценивается. рядом к. п. д. Адиабатический, или лопаточный, к. п. д. TjaA учитывает гидравлические потери энергии в сопловом аппарате и в рабочем коле се [c.189]

Метод градиента. При оптимизации процесса этим методом рабочее движение совершается в направлении быстрого возрастания выходного параметра, т. е. в направлении градиента целевой функции 1/(х). Причем направление движения корректируется после каждого рабочего шага, т. е. каждый раз заново вычисляется значение вектора grad /(х) по результатам специально спланированных пробных экспериментов. [c.129]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Возвращаясь к исходным положениям тепловых расчетов турбоагрегатов, следует наметить начальные и конечные параметры процесса расширения в отдельных турбинах. Тепловые расчеты обычно ведутся по ступеням, начиная с первой (регулировочной). Прежде всего, следует зафиксировать средние диаметры облопаты-вания венцов ступени, по которым ведутся расчеты, и высоты лопаток в выходном сечении каналов этих венцов. Так как лопаточные решетки уже выбраны, то известна их комбинация и имеются характеристики ступени. В соответствии с этим устанавливается давление р в зазоре между сопловым и рабочим венцами. [c.22]

Конструктивные характеристики теплообменников задаются так же и в том же объеме, что и для поверочного теплового расчета, дополнительно задаются плотность и теплоемкость металла разделяюпдей стенки, данные по трубопроводам и наружной стенке. Информация из теплового расчета включает в себя значения параметров и расход сред во входном и выходном сечениях, коэффициенты теплоотдачи, скорость ды.мовых газов. В процессе подготовки исходных данных для динамического расчета теплообменников необходимо определять производные термодинамических функций состояния рабочей среды а, р, Ср, di/dp в различных сечениях пароводяного тракта, коэффициенты теплоотдачи 2 в радиационных поверхностях и ряд других коэффициентов i, I2, значения которых не определяются в тепловых расчетах парогенератора по нормативному методу. [c.135]

Расчетно-теоретические и экспериментальные исследования оказывают, что причинами дополнительных потерь кинетической энергии в реальных проточных частях на влажном паре являются 1) неравновесность процесса расширения в решетках ступени 2) появление скачков конденсации при сверхзвуковых скоростях 3) скольжение, коагуляция и дробление капель в сопловой решетке, зазоре и рабочей решетке 4) увеличение трения в пространственных пограничных слоях на поверхности лопаток, особенно значительное при наличии пленок 5) торможение капельным потоком рабочей решетки 6) специфическая конденсационная нестационарность и генерируемая в процессе конденсации турбулентность 7) увеличение утечек через надбандажные, диафраг-менные и концевые уплотнения 8) нарушение расчетного (оптимального) обтекания профилей решеток отклонение параметров в зазорах от расчетных значений 9) увеличение выходных потерь 10) эрозионные повреждения сопловых и рабочих лопаток. [c.153]

Для нагрева рабочего участка при отсутствии в нем расхода использовались охранные нагреватели и основной источник тока. Когда температура во всех точках рабочего участка становилась выше температуры, необходимой для существования пленочного кипения (около 260"), через вторичную петлю, состоящую из циркуляционной системы и участка визуального наблюдения за процессом, пропускался поток жидкости. Затем устанавливались пара-лгетры течения, близкие к значениям, необходимым для проведения исследования. После этого ири быстром открытии клапанов на обоих концах обогреваемой трубы в нее подавался поток жидкости. Последующее регулирование параметров течения можно было производить медленно. Если уровень температуры на рабочем участке был слишком низок или подводимая к участку мощность недостаточна, то в области существования пленочного кипения жидкости нельзя было работать. В этом случае температура стенки трубы на ее входном конце быстро снижалась, пока не достигала уровня, соответствующего пузырьковому кипению жидкости. После этого область охлаждения трубы постепенно распространялась и на всей трубе устанавливался пузырьковый режим кипения. Изредка это явление возникало на выходном конце трубы и участки охлаждения нарастали со стороны обоих концов трубы. Наблюдения, проведенные при работе со стскляшюй трубой, подтвердили, что в этом случае имел место переход от пленочного кипения к пузырьковому и существовала четко различимая граница раздела между двумя зонами кипения, двигавшаяся вниз по потоку. [c.284]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Основные параметры Т. д. макс. прямой ток и мин. прямой ток / и. соответствующие им напряжения и (значения этих параметров для Т. д. на GaAs и Ge приведены на рис. I) отрицат. дифференц. сопротивление, определяемое наклоном падающего участка ВАХ (ВГ на кривой 2, рис. Г), имеет значения (по абс. величине) для разд. типов Т. д. от единиц до десятков Ом Т. д. могут работать в более широком интервале темп-р, чем обычные диоды, изготовленные на основе того же материала (до 200 " С германиевые до 600 С арсенидгаллиевые). Поскольку рабочий диапазон смещений Т, д. расположен в области значительно более низких напряжений по сравнению с др. полупроводниковыми приборами, то они относительно маломощны (выходная мощность порядка мВт). Малая инерционность процесса туннелирования электронов позволяет применять Т. д. на частотах СВЧ-диапазона вплоть до десятков ГГц. Предельная рабочая частота Т. д. (при использовании его в качестве [c.175]

В измерительной схеме применение эталонного датчика обеспечивает компенсацию изменения химического состава и температуры исследуемой жидкостной пленки. Для измерения волновых параметров пленки в опытах применялись датчики со стержневыми электродами. Диаметр электродов и расстояние между ними были выбраны в процессе предварительных экспериментов таким образом, чтобы обеспечить по возможности в большей области ожидаемых толщин пленки зависимость, близкую к линейной, выходного сигнала прибора от толщины пленки. В экспериментах были использованы электроды, изготовленные из нержавеющей стали, диаметром 0,9 мм, расстояние между их центрами 4 мм. Датчики были установлены на расстоянии 350, 650 и 925, 950 мм от входной щели. Опыты показали, что стабилизация волновых параметров пленки наступает при L 800 мм для Reg = 800, а стабилизация профиля скорости воздушного потока — при L = 700мм для Re = 12 000. Таким образом, на участке канала с L > 800 мм в любом из рабочих режимов происходит установившееся однонаправленное горизонтальное воздуховодяное расслоенное течение. Измерения волновых параметров проводились с помощью датчиков, установленных на расстоянии 925 и 950 мм. Согласно рис. 2.29, а сигнал от датчика электропроводности поступает к ИТП-1, измеряющему толщины пленок. К выходу этого прибора под ключается шлейфовый осциллограф, регистрирующий локальные мгновенные толщины пленок жидкости. Использовались различные типы проволочных датчиков, показанных на рис. 2.29, б. [c.80]

Основными отличительными характеристиками ступеней-сепараторов второго типа являются специальное профилирование п обработка поверхностей сопловых и рабочих лопаток, малый относительный шаг рабочей решетки, увеличенный осевой зазор, малые теплоперепады и развитая система влагоулавливающих устройств [8.11]. Исследования МЭИ одного из вариантов такой ступени-сепаратора в двухвальной экспериментальной турбине [8.9] позволили установить важный момент — устойчивость эффективности сепарации влаги рабочей решеткой при изменении и с и) Б широком диапазоне (рис.8.20). В опытах было получено, что-эффективность сепарации влаги в зоне входных (камера А) и выходных (камера Б) кромок в зависимости от u/ меняется по-разному. С ростом отношения скоростей и/с (при u/ q 0,3) сепарация влаги над входными кромками рабочих лопаток начинает снижаться, а сепарация влаги за рабочим колесом возрастает. При этом суммарная эффективность влагоудаления остается практически неизменной при и/со = var. В опытах были получены весьма высокие суммарные значения коэффициента сепарации влаги. Очевидно, что с изменением режимных параметров (Re, у , %, рп/рж и др.), а также с изменением процесса образования влаги значения коэффициентов сепарации могут быть ниже. Однако приведенные исследования показывают, что во всех случаях турбинная ступень-сепаратор обладает суш,ественно более высокой сепарируюш,ей способностью, чем обычные турбинные ступени. [c.332]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...