Треугольник скоростей выходной

Из треугольника скоростей выходного направляющего аппарата (фиг. 306) имеем [c.561]

Из выходного треугольника скоростей [c.407]

Все треугольники скоростей относятся к поверхности, содержащей выходные кромки лопастей. Окружная составляющая абсолютной скорости без учета отклонения потока равна [c.239]

На входе в турбину будем рассматривать также два состояния потока до входа на лопасть и после поступления потока на лопасть. Треугольник скоростей до лопасти турбины определяется выходными условиями из насоса. [c.239]

Для удобства рассмотрения изменения скорости потока рабочего тела и его направления входные и выходные треугольники скоростей обычно строят из одной точки, как это показано на рис. 30-4, в. [c.333]

Из рассмотрения треугольников скоростей на рис. 30-4 следует, что при неизменном значении абсолютной скорости с, и угла ее наклона i, но при переменной окружной скорости и величина и направление абсолютной выходной скорости С2 будут изменяться и С2 достигнет минимума, когда она будет направлена под углом 90° к плоскости вращения диска. В общем случае скорость С2 и выходные потери будут зависеть от отношения окружной скорости к абсолютной при выходе из сопла, т. е. от величины ы/С] = х. [c.333]

На рис. 31-2, а схематично показан разрез (по серединам лопаток проточной части) активной турбины с двумя ступенями скорости, на котором изображены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки первой ступени ( i, и, W ) и выходных (сг, и, гиа) из веё. Эти треугольники вследствие симметричности лопаток, а следовательно, и равенства углов = Рз, a2 = a i, Pi = Рз являются одновременно [c.341]

На рис. 33-17,а схематически изображена первая ступень осевого многоступенчатого компрессора, состоящая из входного направляющего аппарата /, рабочих лопаток 2 и промежуточного направляющего аппарата 3. На этой же схеме нанесены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки выходных из рабочих лопаток и треугольник скоростей при выходе рабочего тела из промежуточного направляющего аппарата. Этот треугольник скоростей отображает также. входную скорость в следующую ступень компрессора. [c.405]

Треугольники скоростей. На рис. 4.12 представлены треугольники скоростей. Входной треугольник лежит в плоскости колеса, выходной — в плоскости, перпендикулярной к первой (изображен условно). [c.131]

Входной и выходной треугольники скоростей рабочего колеса изображены на рис. 7.4. Как следует из рисунка, относительная [c.220]

В процессе взаимодействия вращающихся рабочих лопаток с потоком воздуха часть механической энергии расходуется на повышение давления воздуха, а часть — на увеличение его кинетической энергии. В направляющем аппарате происходит дальнейшее повышение давления за счет уменьшения кинетической энергии потока. На рис. 7.6, а даны схема лопаточного аппарата и треугольники скоростей. Там же пунктиром показаны входной направляющий и выходной спрямляющий аппараты компрессора. Как видно из рисунка, направляющий аппарат ступени уменьшает закрутку потока, поэтому его иногда называют спрямляющим аппаратом [c.225]

Предположим, что пар движется в межлопаточных каналах рабочего колеса без потерь энергии и при наличии одинакового давления перед рабочим колесом и за ним. Тогда при выходе из рабочего колеса относительная скорость потока остаётся равной Ш1. Построение выходного треугольника скоростей (фиг. 3) даёт возможность определить абсолютную скорость Сг выхода пара из рабочего колеса. [c.135]

Рис. 1.2. Упрощенная схема движения частицы в рабочем колесе а — действующие силы б, в входной и выходной треугольники скоростей соответственно

Из выходного треугольника скоростей при заданном значении 2 [c.24]

Расчет составляющих выходного треугольника скоростей [c.202]

Если ступень промежуточная, то рассчитываются элементы выходного треугольника скоростей предыдущей ступени с учетом коэффициента использования выходной энергии v. Параметры рабочего процесса определяются следующим образом. Заданы рд, Тд, 0 /2. Требуется определить параметры в точке 2 (рис. П1.3) [c.204]

Познакомимся теперь с отраслевыми нормалями профилей рабочих лопаток. Как показывает отраслевая нормаль ОН-440-59, [22], для рабочих венцов введено 12 типов профилей и 44 их типоразмера. Отобраны профили рабочих лопаток, рекомендованные тремя организациями, профили которых были включены в состав типов профилей сопловых (направляющих) лопаток. В индексации типов и типоразмеров профилей рабочих лопаток эти организации отмечены теми же цифрами, что и в индексации направляющих лопаток. Рабочие профили организации, отмеченной цифрой 3, составитель нормали не включил в нормаль. Индексация профилей рабочих лопаток в нормали введена такая Р1-1-В, РЗ-1-В, Р4-1-В, Р1-2-В, Р2-2-В, РЗ-2-В, Р1-4-В, Р2-4-В, РЗ-4-В, Р4-4В, Р5-4-В. Здесь буква Р обозначает профиль рабочей лопатки. Следующая за ней цифра указывает тип профиля по входному углу и выходному взятым с треугольников скоростей. [c.201]

Рис. 11. Входные и выходные треугольники скоростей пара и капель

После оценки относительной скорости влаги при выходе из рабочего колеса определяется ее абсолютная скорость из выходного треугольника скоростей. При малых выходных углах р под влиянием сил инерции окружная составляющая относительной скорости влаги, стекающей с рабочих лопаток, может оказаться значительной (рис. 27). С ее увеличением уменьшается окружная составляющая ее абсолютной скорости и соответственно сни- [c.188]

В результате сложения действительной выходной скорости пара l с окружной скоростью и, взятой по среднему диаметру лопаточного кольца, получим относительную скорость входа пара в рабочие каналы. Угол входа парового потока в рабочие каналы находим из построения треугольника скоростей, при котором берется во внимание средняя окружная скорость. Эта окружная скорость при невысоких лопатках принимается как постоянная величина. Но если принять во [c.59]

Строим треугольник скоростей, из которого определяем абсолютную скорость выхода с и выходные потери [c.110]

Таким образом, в данной проточной части, можно сказать, наблюдается чисто активный процесс. По относительной выходной скорости и ее направлению строим треугольник скоростей, из которого определяем абсолютную выходную скорость = 307 м/сек. [c.124]

По найденной относительной выходной скорости = 333 м сек находим из треугольника скоростей (фиг. 65,а, 6) абсолютную выходную скорость = 166 ж/сек. Потеря с выходной скоростью [c.128]

Строим треугольник скоростей (фиг. 70). Абсолютная выходная из рабочих каналов скорость Сг = 112 м/сек. [c.136]

Строим треугольник скоростей и определяем абсолютную выходную скорость [c.138]

Из построения треугольника скоростей при относительной выходной скорости aij = 455 м дек получаем также j = 310 м сек. [c.143]

По треугольнику скоростей (фиг. 99) находим абсолютную скорость выхода из рабочих каналов пятой ступени = 47 м/сек и величина использования выходной скорости составит [c.204]

Потери на выходную скорость определяются по треугольнику скоростей по абсолютной скорости выхода из рабочих каналов (47 м) [c.206]

Потерн на трение и утечку не введены в расчет ввиду их незначительности. Потери на выходную скорость отнесены ко всей турбине. Величина этих потерь, приняв С2 = 257 м сек как среднеарифметическую из полученных по треугольникам скоростей, [c.220]

Внутренний к.п.д. = 0,755 — 0,0005 — 0,0015 = 0,753 или 75,3% без учета потерь на выходную скорость. Выходная скорость по диаграмме треугольников скоростей (фиг. 116) Са = 170 ж/сек. [c.235]

Входной треугольник — левый, выходной — правый. Скорость выхода пара из расс,матриваемой ступени является скоростью входа свх пара в следующую сг) пень. [c.286]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Треугольник скоростей колес 2-3 строится по известным линейным скоростям двух точек точки А (где va->=va ) и точки В (мгновенный центр скоростей колес 2-3), где он = 0. Соединяя точки А и В, получаем прямую распределения скоростей колес 2-3 (под углом iti2). На этой прямой лежит точка С — конец вектора СС, который соответствует линейной скорости центра сателлитов 2-3 и точки С водила. Проводя луч ОС (под углом г 1 /), получаем треугольник скоростей для водила (дОСС ). Отношение тангенсов углов наклона линий скоростей входного и выходного звеньев дает значение передаточного отношения данной схемы редуктора (/,/ = = ы /Mi = т = АА /ОА) ()С/СС). Учитывая, что АА = = СС АВ/ВС), имеем — )(г1 + г,ч)/(г гз)= 1+(/ 2Г4)/(г Гз). [c.410]

Для механизма с качающимся выходным звеном 2 (рио. 15.9) скорость Vл, = Ул, + ил. А, ТОЧКИ Л а на коромысле (вектор Ул, направлен перпендикулярно О А, вектор Ул, перпендикулярен О А, вектор ол л, скорости относительного движения направлен по касательной к профилю кулачка в точке Л). Передаточное отношение определится из подобия треугольника скоростей и АОхАВ, сторонами которого являются О, Л, участок АВ нормали п — лк профилю кулачка в точке Л, участок ОхВ перпендикуляра из Ох на линию [c.177]

Структура струи. По исследованиям Г. Н. Абрамовича движение жидкости, образующей струю, можно характеризовать следующим образом (рис. IX.2). В выходном сечении а—б скорости потока во всех точках сечения равны между собой. На протяжении длины L (на так называемом начальном участке) осевая скорость постоянна по величине и равна скорости выходного сечения Vq. В некотором промежуточном сечении п начального участка эпюра скоростей имеет вид, указанный на рис. IX.2. Далее осевая скорость постепенно уменьшается. Участок струи L, на котором осевая скорость t>o начальный участок от основного, переходным. В области треугольника абс (рис. IX.2) во всех точках струи скорости жидкости равны между собой и равны Vq эта область образует так называемое ядро струи. На граничных линиях ON и ON продольные скорости равны нулю эти линии пересекаются на оси в точке О, називаемой полюсом . [c.135]

При расходе, равном и близком нулю, из-за явлений вихреоб-разования и малой экспериментальной информации при расчете получаются очень большие погрешности. При изменении направления течения жидкости в меридиональном сечении, т. е. отрицательном расходе, входные кромкй будут выходными и наоборот треугольники скоростей также трансформируются. Очень большими будут углы атаки и потери. В зависимости от направления вращения и режима работы лицевая сторона станет тыльной и наоборот. Следовательно, знаки углов атаки необходимо принимать с учетом происшедших изменений. [c.172]

Для более наглядного предсганлення о работе комплексной передачи рассмотрим треугольники скоростей на входных и выходных кромках направляющего аппарата (лопасть его показана на рис. 83). Для упрощения полагаем, что расход не зависит от режима работы (это не изменит качественных зависимостей) и что оптимальный режим работы будет при отсутствии угла атаки на входе в направляющий аппарат. [c.191]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

На рис. 31-2,6 показаны в совмещенном виде треугольники скоростей (в несколько большем масштабе) при работе при минимальных выходных потерях, когда угол 2 является прямым. Если принять, что потери в проточной части отсутствуют, то из этих треугольников скоростей следует, что 4и=С os аг, u/ i=x= 0s ail4. [c.342]

Полагая, что подобие входного треугольника обеспечено (ш /ai = = idem), приходим к условию, определяющему подобие выходного треугольника скоростей = idem. [c.110]

В случае расчетов реактивной ступени, под которой мыслится ступень, решетки которой составлены из реактивных профилей лопаток, и частности конгруэнтная ступень, следует задаться степенью реакции на среднем диаметре облопатывания или определять величину этой реакции по осевым скоростям движения потока, как это сделано в случае активных ступеней. Если ступень конгруэнтная, т. е. с одинаковыми лопаточными профилями не-нодвижного и вращающегося венцов, установленными в соответствующих профильных лопаточных решетках так, чтобы входной и выходной треугольники скоростей ступени были равны и симметрично ориентированы относительно осевого направления, то для такой ступени должны существовать следующие соотношения между величинами скоростей и углов [c.258]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

Строим треугольник скоростей. Получим выходную абсолютную скорость С2 = 78 м1сек (фиг. 35). [c.69]

О 083-10 Треугольники скоростей -ко-=>5.67... . для определения относительной скорости входа в рабочие каналы вто-Выходная площадь направляющих ка- рого венца колеса Кертиса, налов соответственно шести рабочим соплам [c.149]

На рис. 4-1 представлены входные и выходные треугольники скоростей для радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад, и осевых. На всех рисунках приняты следующие обозначения с, w, и — абсолютная скорость газа, скорость газа относительно лопатки, окружная скорость рабочего колеса, uj eK. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...