Давление нагнетания

Определить осевое усилие Р, с которым жидкость действует на пяту, а также давление нагнетания р, развиваемое насосом, если размеры d = 15 мм D == 50 мм = 5 м == 100 мм. Давление в полости С — атмосферное. Местные потери напора не учитывать. [c.217]

Задача УШ—31. Определить давление нагнетания р насоса в начале масляной линии, подающей смазку к трем коренным подшипникам коленчатого вала автомобильного двигателя, если подача насоса <3 = 50 см /с. Размеры [c.222]

Определить потерю напора в трубопроводе и давление нагнетания р насоса, учитывая только сопротивление трения по длине, если шероховатость стенок трубопровода Д == 0,2 мм н кинематическая вязкость воды V = 1,3- 10 Ст. [c.247]

Объем воздуха определяется при рабочем давлении. Если давление нагнетания высокое, то напорные колпаки необходимо заполнять сжатым воздухом (разом), тогда средний объем воздуха бу- дет равен I [c.32]

Рабочий процесс компрессора совершается за один оборот вала или два хода поршня. При ходе поршня вправо открывается всасывающий клапан и в цилиндр поступает рабочее тело — газ. При обратном движении поршня всасываюш,ий клапан закрывается, происходят сжатие газа до заданного давления и нагнетание его в резервуар, из которого сжатый газ направляется к потребителям. После этого наступает повторение указанных процессов. Величина давления нагнетания определяется пружиной, установленной на нагнетательном клапане. [c.246]

Объемный к. п. д. компрессора можно также выразить через относительную величину вредного пространства и отношение давлений нагнетания и всасывания [c.136]

Определить, при каком предельном давлении нагнетания производительность компрессора станет равной нулю. Процесс расширения воздуха, находящегося во вредном пространстве, и процесс сжатия воздуха считать адиабатными. [c.163]

I. Повышение давления нагнетания способствует эффективности вытеснения нефти до образования пе- [c.17]

Эффективность процесса эжекции в кавитационной струе также как и н турбулентной струе снижается с увеличением давления нагнетания жидкости в сопло, однако интенсивность снижения величин КПД для кавитационной струи ниже чем для турбулентной. [c.155]

Затем были проведены измерения параметров, характеризующих процесс эжектирования нефтяного газа углеводородной жидкостью. Измерения проводились при постоянном давлении нагнетания жидкости Р,, = 2,0 МПа и изменяющемся давлении нефтяного газа Р от 0,1 до 0,14 МПа. Температура нефтяного газа во время проведения измерений колебалась от 293 до 313 К, температура рабочей жидкости была 293-293,5 К. [c.199]

В исследуемое сопло плунжерным насосом нагнеталась жидкость. Давление нагнетания варьировалось от 0,25 до 15,0 МПа через каждые 0,1 МПа. При фиксированном давлении нагнетания изменяли давление на выходе сопла от атмосферного до давления нагнетания. Одновременно производили измерение расхода жидкости, протекающей через сопло. Кроме того, измеряли давление в критическом сечении сопла. О работе сопла в кавитационном режиме судили по наличию вакуума в критическом сечении сопла и по постоянству расхода жидкости через него. [c.203]

В результате экспериментов было выяснено, что наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения, не разрушаясь от действия кавитации, при давлениях нагнетания жидкости от 0,25 до 3,0 МПа и изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до давления 0,8 P обладают сопла, имеющие диффузор с углом расширения 10°, с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением (рис. 8.21). [c.205]

На рис. 8.23 приведена осциллограмма для сопла, имевшего угол расширения диффузора 1°, из которой следует, что при постоянном давлении нагнетания жидкости Р = 15,0 МПа и изменяемом давлении на выходе сопла Р от атмосферного до 11,4 МПа расход жидкости Q был стабилен и равен 420 см /с, а давление в критическом сечении сохранялось равным 2,0 КПа, что соответствует давлению насыщенных паров жидкости - воды при температуре 15° С. Колебания давления на выходе сопла частотой до 2,0 Гц (рис. 8.24) не влияли на величину вакуума в критическом сечении сопла и на расход жидкости через него. При увеличении давления Р на выходе сопла выше величины 0,8 давления нагнетания жидкости в сопло кавитационный режим в последнем нарушался, в результате чего расход жидкости (рис. 8.23, 8.24) уменьшался, а статическое давление в критическом сечении сопла Р (см. рис. 8.23) скачкообразно увеличивалось. [c.205]

Расходы жидкости для конструкции на рис. 8.26 при давлении нагнетания жидкости Р , = 0,5 МПа составляли = 0,55 кг/с, при Р = 1,0 МПа - / = 0,8 кг/с. Для конструкции на рис. 8.27 модификации с ф = 10° F , изменялся от 0,5 до 0,222 кг/с при Р от 0,5 до 3,0 МПа для модификации с ф = 5° = 0,195- 0,14 кг/с при Р от 3,0 до 7,5 МПа [c.208]

Расход газообразной среды измерялся на всех режимах при изменениях давления нагнетания жидкости Р через 0,1 МПа, давления вакуумирования Р и противодавления Р через 0,02 МПа. [c.208]

Во время проведения экспериментов была выявлена закономерность взаимодействия струи жидкости, истекающей из сопла, с окружающим ее газом. Эта закономерность заключается в том, что при изменении отношения PJP на участке струи одной и той же длины, начиная от среза сопла, при переходе от сплошной структуры потенциального ядра струи (рис, 8.35) к кавитирующей структуре (рис. 8.36), количество газа, захватываемого струей, скачкообразно увеличивается (рис. 8.37), а при уменьшении PJP количество газа, захватываемого струей, скачкообразно уменьшается, но лишь при давлении нагнетания меньшем, чем величина давления, при которой произошло образование струи с кавитирующей структур<уй, образуя гистерезис количества захватываемого струей газа. [c.209]

В результате проведения экспериментальных исследований были найдены формы сопел, которые не разрушаются от действия кавитации (см. рис. 8.21) и поддерживают кавитационный режим течения, выражающийся в постоянстве расхода жидкости при изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до 0,8 величины давления нагнетания жидкости в сопло (см. рис. 8.22). [c.209]

Во время проведения экспериментов была выявлена закономерность взаимодействия струи жидкости, истекающей из сопла, и эжектируемым ею газом. Она заключается в скачкообразном повышении количества эжектируемого газа струей жидкости одной и той же длины при переходе ее от турбулентного к кавитационному режиму течения и в скачкообразном уменьшении количества эжектируемого газа жидкостью при переходе от кавитационного к турбулентному режиму течения жидкости. Однако это уменьшение происходит при давлении нагнетания жидкости в сопло меньшем, чем при величине давления, при которой произошло образование струи с кавитационной структурой. Эта закономерность и образует гистерезис количества захватываемого струей газа (рис. 8.37). [c.212]

Определить мощность электродвигателя, приводящего в действие при помощи клиноременной передачи буровой насос У8-4. Насос подает 111 м /ч глинистого раствора плотности 1250 кг/м при давлении нагнетания 110 кгс/см . Общий к. п. д. насоса Tio,j = = 0,75. [c.115]

Определить основные размеры и мощность скальчатого поршневого насоса двойного действия для подачи = 14 л/сек воды, если избыточное давление нагнетания насоса р равно 6,65 кгс/см, скорость вращения вала насоса и == 120 об/мин, коэффициент полезного действия т] = 0,62, отношение длины хода поршня к его диа- [c.117]

Параметры насоса максимальное давление нагнетания 150 ат, диаметр плунжера 78 мм, длина хода плунжера 120 мм, число ходов в минуту п = 375, коэффициент подачи насоса 0,39 коэффициент полезного действия 0,8. [c.118]

Зависимость подачи жидкости от давления нагнетания, когда число оборотов и вязкость постоянны, называют характеристикой поршневого насоса. На рис. 204 показана характеристика поршневого насоса при его бескавитационной работе. На характеристике обозначено Q — подача насоса р — давление нагнетания п — число оборотов в минуту Д<7 — утечка в рабочих органах насоса Д к — утечка через предохранительный клапан. [c.319]

Задача X—36. Определить, какое давление нагнетания р должен создавать насос, перекачивающий воду по горизонтальному трубопроводу, состоящему из трех последовательных участков размерами /1 = 400 м, d = 200 лтм 1-2 200 м, /3 -= 150 мм = 200 м, = 100 мм, если в конечных сечениях участков из трубо-п])овода отбираются одинаковые расходы 4 == Од == ( , -- 10 л/с и минимальный пьезометрический напор н. конце трубопровода должен равняться Яд == 5 м столба воды. Все участки трубопровода имеют одинаковую шероховатость Д -== 0,5 мм. [c.299]

Укааани 1. При наибольшем давлении нагнетания Py подача насоса равна нулю, так как вода перестает поступать из насоса в напорный трубопровод, периодически сжимаясь и расширяясь в насосе от объема tti o -г (при давлении Рв) до объема (при давлении Дн) 1Уо == 1Уо н + wo д — суммарный вредный объем. [c.461]

Способ присоединения к цилиндру насоса емкости, заполненной сжатым воздухом, позволяет осуществить непрерывное регулирование, если обеспечить изменение даачмщя в емкости в пределах от давления всасывания до давления нагнетания. [c.41]

Из весьма простого обзора указанных выше исследований можно прийти к заключению, что полнота вытеснения нефти из пласта зависит от многочисленных факторов, большинство из которых, на наш взгляд, изучено совершенно недостаточно. Например, нет дос-таточиых данных, позволяющих установить зависимость нефтеотдачи от физических и химических свойств нагнетаемого агента, не выяснено влияние на нефтеотдачу свойств самих коллекторов (минералогический состав, удельная поверхность и др.), нет четких данных, позволяющих судмт . об изменении нефтеотдачи при различных темг ах и давлениях нагнетания вытесняющего агента (воды) в пласт. [c.19]

Для сопел Вентури, имевших конфузор с углом сужения 25 и диффузор с углом 10° при давлении нагнетания жидкости не более 3,0 Мпа расход сохранялся постоянным при изменении давления на выходе из сопла от атмосферного до 0,8 от давления нагнетания жидкости (23, 24]. При этом указывается, что эррозии материала от действия кавитации не было. Однако в работах [26, 27] отмечается, что наблюдаются повреждения сопел, последнее объясняется тем, что скачкообразное изменение давления на поверхности сопла приводит к почти мгновенному сжатию пузырьков и возникновению в момент смыкания их полостей местных ударных и тепловых явлений на рабочей поверхности сопла. В работе [4] отмечается, что высокой стойкостью к воздействию кавитационной эррозии обладают нержавеющие стали. [c.146]

Используя разработанную модель термогазодинамического процесса энерго-разделения в многокомпонентной струе, нульсационно истекающей в полузамкнутую емкость с теплопроводными стенками, рассчитываются характеристики этого процесса. В качестве примера на рис. 7.5 представлены зависимости изменения разности температур АТ исходного высоконапорного газа Т и температура охлажденного газа в процессе энергоразделения от давления нагнетания Р высоконапорного газа в сопло (рис. 7.3). Из графика на рис. 7.5 видно, что с увеличением давления нагнетания исходного газа разность температур АТ снижается. Однако она увеличивается с увеличением степени расширения газа, выражаемой в виде отношения давлений и низконапорного Р газов. Аналогичные зависимости получены для удельной холодопроизводительности д (рис. 7.6) процесса энергоразделения. [c.184]

Рис. Н.7. Экспериментальные величины углов расн]ирения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра (J свободно исгекаю це10 струйного течения мри эжектировании воадуха водой с максимальным КПД в аависимости от давления нагнетания воды Р при давлении воздуха / от 0,098 до 0,102 МПа

Рис. fi.fi. Экспериментальные значения максимальных КПД р пр1)цесса эжектирования во щуха водой в односопловых струйных аппаратах в зависимости от давления нагнетания воды Р при давлении воздуха Р от 0,098 до 0,102 МПа

Рис. с (.У. Экспериментальные величины объемного коэффициента эжекции (/д воздуха водой в одпосопловых струйных аппаратах в зависимости от давления нагнетания воды Рд при давлении воздуха Р от 0,098 до 0,102 МПа [c.192]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

Характеристики процессов, происходящих в многокомпонентных свободно истекающих струйных течениях, исследовались на насосноэжекторной установке, разработанной на основе теоретических и экспериментальных исследований, представленных в предыдущих главах. Данная установка, схема которой приведена на рис. 8.17, была смонтирована на нефтяном промысле № 2 НГДУ "Хадыженнефть" и испытана на средах вода - воздух при давлениях нагнетания жидкости 1,0-2,0 МПа и давлении воздуха 0,10-0,102 МПа (рис. 8.18). Параметры процесса эжектирования воздуха турбулентными струями воды на оптимальных режимах в эжекторе аналогичны характеристикам, полученным на лабораторном струйном аппарате (см. рис. 8.11, 8.12) и представлены на рис. 8.19 и в табл. 8.1.2-8.1.3. [c.199]

При давлениях нагнетания жидкости более 3,0 и до 7,5 МПа и противодавлениях от атмосферного до давления нагнетания лучшими оказались сопла, имеющие диффузор с углом расширения 5°. При давлениях нагнетания жидкости Р от 7,5 до 15,9 МПа лучшими оказались сопла, имею1цие диффузор с углом расширения 1° и регулируемое критическое сечение. [c.205]

Р - давление низко17отенциал1,ного газа Р - давление нагнетания жидкости в сопло Р .гм атмосферное давление Р - давление сжаз ого газа [c.207]

Рис. 8.30. Изменение массового коэффициента эжекции в зависимости от относительного давления нагнетания жидкости 1 - соотвез ственно при - I 0,5 0,08 0,04

Давление нагнетания жидкости Р,, для конструкции, представленной на рис. 8.27, варьировалось от 0,5 до 1,0 МПа, для конструкции на рис. 8.26, имеющей сопло с углом расширения ф = 10° от 0,5 до 3,0 МПа, для мо]щфикации ф = 5° от 3,0 до 7,5 МПа, для модификации ф = 1° от 7,5 до 10,0 МПа. [c.208]

Количество эжектируемого газа струйным течением кавитирующей жидкости уменьшается с уменьшением величины степени разрежения Р /Р, где Р является противодавлением, и с увеличением степени восстановления давления Р/Р (рис. 8.29). Количество эжектируемого газа увеличивается с увеличением давления нагнетания жидкости Рц (рис. 8.30). Эффективность процесса эжекции т струйным течением кавитирующей жидкости (КПД Г ) имеез максимум, приходящийся на величину степени разрежения Р /Р = 0,4 (рис. 8.31). С увеличением степени восстановления давления Р/Р она уменьигается (рис. 8.32). [c.208]

Определить моп1,ность электродвигателя, приводящего в действие при помощи клиноременной передачи буровой насос 12 ГР. Насос подает 15,1 л/сек глинистого раствора плотностью 1250 кг/м при давлении нагнетания 188 ат. К. п. д. насоса т) = 0,75, к. п.д. передачи 0,9. [c.118]

Определить производительность газомоторкомпрессора двойного действия УКП80, имеющего следующую техническую характеристику диаметр цилиндра — 300 мм, ход поршня — 160 мм, скорость вращения вала компрессора — 600 об/мин, давление на входе во всасывающий патрубок — 0,95 ат, давление нагнетания — 90 ат, коэффициент подачи — 0,69. [c.120]

Определить расход мощности на валу компрессора 10ГК1, характеризующегося параметрами число ступеней сжатия — 1, число цилиндров — 3, производительность компрессора, отнесенная к нормальным условиям — 370 м /мин, давление всасывания 25 ат, давление нагнетания — 50 кгс/см, сжатие газа происходит по политропе, показатель которой равен 1,25. Механический к. п. д. компрессора т = 0,8. Газовая постоянная газа R = 420 Дж/(кг - град). [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...