Расход теоретический

Таким образом, расход двухфазной среды может быть подсчитан при известных значениях v, х , %, I. Однако определение этих коэффициентов связано со значительными трудностями. Поэтому для расчета действительного расхода двухфазной, среды для каждого сечения сопловой и рабочей решеток используются экспериментальные значения коэффициентов расхода. Теоретический расход в этом случае определяется по параметрам равновесной i—5-диаграммы [c.295]

Пределы вспышки зависят от явлений конвекции, создающих вихревые движения в горючей смеси. Форма и величина сосудов, в которых происходит сгорание, также играет большую роль, причем чем меньше размеры сосуда, тем же предел вспышки. При медленно сгорающих смесях форма факела при распространении пламени не остается шарообразной, так как конвекционные токи заставляют пламя быстрее подниматься вверх, чем расходиться в стороны. Самый способ зажигания горючей смеси (искра, раскаленное тело, пламя) оказывает существенное влияние на пределы вспышки, заставляя расходиться теоретические подсчеты с наблюдаемыми на опыте величинами. Приводимые в табл. 1 величины, характеризующие пределы вспышек для различных горючих материалов, предполагают начальное давление в 1 ата и температуру 20 (у паров температура должна соответствовать давлению насыщения. [c.644]

Весовой расход теоретический минимальный 273 [c.771]

Д Максима л 1.пый расход (теоретический) л1.ыин (д.ч сск) 48 (0.8) 102 (1.7, 204 (3,4) 361 (6,02) 491 (8,16) 774 (12,9) [c.204]

Если обозначить расход газа в компрессоре через т, кг/с, то теоретическая мощность привода компрессора определится из уравнения [c.53]

Определить теоретические значения скорости истечения и расхода воздуха, вытекающего из воздухопровода через отверстие диаметром 5 мм в атмосферу. Избыточное давление в воздухопроводе 0,2-10 Па, температура 20 °С. Барометрическое давление 758 мм рт.ст. [c.55]

Оценочный расчет. Принимая теплоту сгорания воздуха равной 3,8 МДж/м , получим для обоих топлив теоретически необходимый расход воздуха SV ss 16,67/3,8 = = 4,39 mV . Действительный расход BV — = 01в (SK") = 5,48 mV (в нормальных условиях). Объем продуктов сгорания антрацита примерно равен объему воздуха. Количество сжигаемого доменного газа равно В = Q/Qi = = 16,67/4 = 4,17 м /с. Объем продуктов сгорания при его сжигании (SKr) (fiK ) + S = = 9,65 м /с (в нормальных условиях). [c.214]

Зависимость теоретического напора от расхода через рабочее колесо линейна (см. рис. 2.11) и может быть выражена уравнением [c.170]

Опытные данные [Л. 350, 390] носят частный характер и непригодны для расчетов. Теоретические кривые, нанесенные на рис. 7-1 по формуле (6-35), расходятся с опытными данными при л //) = 46,4, Re=13 500 и (1=1 на 60%, а при i = 7 — на 50%. В работах [Л. 230, 309, 362] эксперименты охватывают значительно больший диапазон [c.234]

Определить расходы через насадки и теоретические высоты полета струй 21 и при полностью открытой аа-движке = 0), если длины труб, соединяющих бак с-насадками, L = 50 м, 1 = 25 ы, а диаметры их одинаковы (с1 = 50 мм). [c.295]

Теоретический массовый удельный расход пара на 1 Мдж составляет [c.301]

Определить часовой расход аммиака, рассола, охлаждающей воды, теоретическую мощность двигателя, холодильный коэффициент установки и холодильный коэффициент для цикла Карно. Для решения задачи данные берутся из специальных курсов холодильных установок. [c.343]

Найти теоретическую мощность двигателя для привода компрессора и расход охлаждающей воды, если температура ее повышается на 13° С. Расчет произвести для изотермического, адиабатного и политропного сжатия. Показатель политропы принять равным 1,2, а теплоемкость воды 4,19 кДж/кг. [c.157]

Определить производительность компрессора в м /ч, если известно, что теоретическая мощность двигателя для привода компрессора равна 40,6 кВт. Найти также часовой расход охлаждающей воды, если ее температура при охлаждении цилиндра компрессора повышается на 10° С. Теплоемкость воды принять равной 4,19 кДж/кг. [c.160]

Определить необходимый массовый расход воздуха, если теоретическая мощность воздушного двигателя N = 0 кВт. Начальные параметры воздуха Рх = 1 МПа и = = 15° С. Процесс расширения воздуха принять политропным с показателем т = 1,3. Конечное давление воздуха р = 0,1 МПа. [c.168]

Найти теоретическую скорость адиабатного истечения азота и секундный расход, если Pi = 7 МПа, Ра = 4,5 МПа, / = 50° С, / = 10 мм [c.218]

Определить теоретическую скорость при адиабатном истечении пара и его секундный расход. [c.222]

Определить диаметры минимального и выходного сечений сопла для часового расхода 1000 кг сухого насыщенного пара, если начальное давление его = 2,1 МПа, а конечное р, ОЛ МПа. Процесс расширения пара пр П(ять адиабатным. Найти также теоретическую скорость истечения пара из сопла. [c.224]

Определить теоретическую мощность двигателя холодильной машины и часовой расход аммиака, рассола и охлаждающей воды, если холодопроизводительность установки <Эо = 58,15 кДж/с. Теплоемкость рассола принять равной 4,19 кДж/(кг-К). [c.273]

Определить часовой расход углекислого газа и теоретическую мощность двигателя, если холодопроизводительность установки Q = 502,4 МДж/ч. [c.276]

Определить холодильный коэффициент теоретического цикла, часовой расход аммиака и теоретическую мощность двигателя. холодильной машины. Задачу решить, пользуясь диаграммой == lg р. [c.276]

Выполним расчет критического расхода, ниже которого реализуются теоретические значения диаметра пузырьков [c.121]

Для экспериментального сопла II отношения расходов составляли 2,86 и 1,39. Результаты представлены на фиг. 7.14 и 7.15. Экспериментальные значения скорости газа и теоретические рас- [c.320]

Вспомогательные аноды могут не расходоваться при эксплуатации, но протекторы, для того чтобы поддержать соответствующий электрический ток, растворяются в количестве по крайней мере не меньшем, чем это требуется по закону Фарадея. В большинстве случаев наблюдаемая скорость растворения выше теоретической. Для цинка эта разница невелика, но для магния она ощутима. Ее возникновение объясняют образованием коллоидных частиц металла [15, 16] или, что более вероятно, образованием на первой стадии анодного процесса одновалентных [c.223]

Учебник посвящен механике стержней — одному из разделов механики твердого деформируемого тела. Некоторые разделы механики стержней рассматриваются в ряде учебных дисциплин строительной механике, теории колебаний, теории аэроупругости, теории устойчивости. Эти дисциплины и близкие к ним по содержанию входят в программу многих технических специальностей вузов страны. Отсутствие учебника, где с единых теоретических позиций рассматривались бы необходимые для читаемых дисциплин разделы механики стержней, приводит к повторениям и большому расходу лекционного времени на вывод основных уравнений. [c.3]

Высокое давление р , атм Доля газа, проходящего через детандер (1—х) Температура газа на входе в детандер, °К. . . Расход энергии (теоретический), квт-час/л. . . Расход эпергии (практический), квт-час/л. . . [c.84]

Именно в таких калориметрах можно измерять теплоемкость газов и паров, т. е. веществ с малым значением теплоемкости в единице объема. Такая возможность появляется потому, что через калориметр можно пропускать очень большие количества вещества, увеличивая скорость, и поэтому доля теплоты, идущей на нагревание калориметра, и потери будут небольщими. Хотя они почти не будут зависеть от расхода вещества и в единицу времени будут оставаться почти неизменными, однако, в расчете на 1 кг проходящего вещества они будут тем меньше, чем больше его расход. Теоретически при бесконечно большом расходе пара или газа эти количества теплоты будут бесконечно малыми. [c.182]

Для конечного давления 7 ата придется часть мощности, а именно 6 850—3 375=3 475 кет, получать в конденсационной установке, расходующей теоретически (см. табл. 4) 2 344 ккал1квтч. [c.37]

Из у[)авнеиия следует, что зависимость теоретического напора при бесконечном числе лонаток от расхода () через колесо линейная (рис. 2.И). При подаче, равной пулю (задвижка на напорном трубопроводе закрыта полностью), [c.168]

При конечном числе лонаток зависимость теоретического напора 7/т от расхода через рабочее колесо тоже линейная. Так как на одинаковых подачах теоретический напор при конечном числе лонаток меньше, чем при бесконечном, прямая = / (() ) расположена ниже прямой Нтсо = / (< ]<) Из уравнений (2.26) и (2.13) следует, что приближенно прямые Ятоо = / (Qh) и Я,г = / (Он) параллельны. [c.168]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Прикрывая дроссель и уменьшая его проходное сечение, повышают уровень давления в камере энергетического разделения вихревой трубы, что сопрювождается ростом относительной доли охлажденного потока ц и соответственно снижением расхода подогретых масс газа. Физика явления перераспределения энергии в вихревой трубе является результатом сложных термогазодинамических процессов, прютекаюших в камере энергетического разделения, и до настоящего момента до конца не исследована несмотря на достаточно большое число теоретических работ и высказанных в них гипотез. [c.43]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Определить теоретическую скорость истечения и расход, если площадь выходного сечения сопла / = 20 мм . Панти также теоретическую скорость истечения кислорода и его расход, если истечение будет происходить в атмосферу. В обоих случаях считать истечение адиабатным. Барометрическое давление принять равным 0,1 МПа. [c.216]

Определить часовой расход, аммиака, холодопропзво-дителыюсть установки, количество теплоты, отводшмой в конденсаторе охлаждающей водой, степень сухости аммиака в конце дросселирования и теоретическую мощность двигателя для привода компрессора. Представить цикл в диаграмме Тз. Сравнить значения холодильных коэффициентов данного цикла и цикла Карно, осуществляемого в том же интервале температур. Теплоту плавления льда принять равной 331 кДж/кг, [c.279]

В экспериментах с соплом I питатель приводился в действие с помощью цепной передачи с 60-зубчатой звездочкой на валу электродвигателя и 12-зубчатой звездочкой на шнеке. Расход частиц составлял 0,1204 кг1сек. Массовый расход воздуха, рассчитанный таким же способом, как и в опытах без частиц, был равен 0,0638 кг/сек, а теоретическое значение было равно [c.319]

Теплоемкости определяются экспериментально (калориметрически), но они могут быть и вычислены теоретически, исходя из строения элементарных частиц и всего вещества в целом с достаточной степенью точности. При расчете теплоемкостей и энтальпий газов при высоких температурах, когда поглощение энергии газообразным веществом происходит вследствие возрастания энергии поступательного движения молекул, вращательного движения сложных молекул, колебательного движения атомов внутри молекул и расхода энергии на возбуждение электронных оболочек атомов, а в случае высокотемпературной плазмы (- 10 K) и на возбуждение ядерных структур (термоядерные реакции). Суммируя все расходы энергии, можно в общем виде представить уравнение теплоемкости газа следующим уравнением [c.255]

Теоретический расход холода (тепла) в этом случае должен равняться тепловыделениям (теплопоглощению) человека, что должно дать экономию в мощности по крайней мере в 5 раз. Однако практически невозможно осуществить поверхность, не поглощающую тепловых лучей. Поглощенное тепло отводится от поверхностей путем конвекции к воздуху комнаты. Это является первым источником теплопотерь. Кроме того, необходимость смены воздуха в помещении (проветривание) требует охлаждения (нагрева) приточного воздуха. Поэтому практически экономия холода (тепла) получается меньшей. Одноэтажный дом, в котором была осуществлена опытная установка кондиционирования воздуха, имел следующие показатели общая площадь 168 м объем 460 м площадь наружных стен 149 м площадь остекления 56 м . Стены — бревенчатые (0150 мм) с обшив кой из красного дерева, пол — бетонный по земле, крыша— плоская с изоляцией войлоком. Стены и потолок были оклеены внутри тисненными обоями из плотной бумаги, покрытой слоем алюминиевой фольги толщиной 0,01 мм. Фольга в свою очередь была покрыта тонким слоем (1 мкм) подкрашенного лака, прозрачного в инфракрасной области спектра, но поглощающего тепловое излучение в видимой части спектра. Цвета этого лака подбирались так, чтобы, создав приятное для глаз восприятие, не уменьшать значительно отражательную [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...