Полость проточная

Рабочие органы насоса рассчитывают для определенного сочетания подачи, напора и частоты вращения, причем размеры и форму проточной полости выбирают так, чтобы гидравлические потери при работе на этом режиме были минимальными. Такое сочетание подачи, напора и частоты вращения называется расчетным режимом. При эксплуатации насос может работать на режимах, отличных от расчетов/ [c.167]

Устраивают в корпусе водяные полости или змеевики с проточной водой (рис. 9.10, б). При этом К повышается до 90...200 Вт/м -°С при скорости воды в трубе до 1 м/с. [c.185]

В проточной части, уменьшается (3, увеличивается скольжение и уменьшается передаваемый гидромуфтой момент примерно так, как при уменьшении заполнения рабочей полости (см. рис. 14.7, а). [c.237]

Удаление рабочей полости от оси вращения необходимо для уменьшения разности между входным и выходным радиусами R и / 2- И в этом случае сглаживание моментных характеристик менее эффективно, чем у муфт с порогом. Однако потери напора в проточной части значительно меньше, поэтому такие гидромуфты находят некоторое применение. На рис. 14.11, б, приведена гидромуфта с отнесенной рабочей полостью. Как видно, активный диаметр таких гидромуфт больше, чем обычных. [c.240]

В результате сближения лопастных колес образуется общая для насоса и турбины проточная полость гидропередачи, в которой нет значительного преобразования кинетической энергии потока в потенциальную энергию давления и обратного преобразования потенциальной энергии в кинетическую, как это имеет место в обычных насосах и турбинах. [c.294]

Гидромуфта передает крутящий момент с ведущего на ведомый вал без изменения, так как корпус, образующий проточную полость, свободно вращается вместе с насосным колесом. [c.296]

Таким образом, величина мощности гидромуфты зависит от значения коэффициента км, плотности рабочей жидкости, активного диаметра и числа оборотов ведущего вала. В свою очередь величина коэффициента момента зависит от относительных размеров колес гидромуфты и передаточного отношения (скольжения). Исходные уравнения моментов (458) были составлены на основании трех допущений (стр. 303), поэтому влияние ряда конструктивных параметров (число лопаток рабочих колес, форма проточной полости и др.) в формуле (470) не учитывается. [c.300]

Когда кинетическая энергия потока окажется достаточной для того, чтобы его центростремительная ветвь достигла внутреннего радиуса турбинного колеса (s = 0,4-4-0,45), поток войдет в насосное колесо на его минимальном радиусе (рис. 191, г). При этом движение жидкости пойдет по периферии проточной полости муфты. Переход от движения по малой к движению по периферийной полости происходит скачкообразно с резким увеличением жесткости муфты. [c.304]

S < 1 — большой недостаток муфт постоянного наполнения и в больщинстве случаев совершенно недопустим, так как такая муфта не может быть надежным предохранительным устройством. Поэтому при конструировании гидромуфт принимаются меры к тому, чтобы уменьшить их жесткость и тем самым исключить резкое возрастание момента при увеличении скольжения. Применение порога и других устройств позволяет изменить наполнение проточной полости гидромуфты жидкостью в процессе работы. Этой цели удовлетворяют конструкции гидромуфт с порогом и дополнительной камерон (рис. 194). Изменение наполнения проточной полости такой гидромуфты происходит автоматически только в зависимости от нагрузочного момента ка ведомом валу. Гидромуфта переменного наполнения с порогом н дополнительной камерой относится к нерегулируемым муфтам с автоматическим переменным наполнением проточной полости, [c.305]

Следовательно, положение черпательной трубки, управляемой вручную или автоматически, определяет количество жидкости в проточной полости и вместе с этим величину числа оборотов ведомого вала. [c.306]

Совместная работа лопаток насоса, турбины и реактора в одном замкнутом потоке при достаточно близком их расположении представляет собой сложный гидродинамический процесс. Вращающиеся в замкнутой проточной полости лопастные колеса сообщают жидкости относительную скорость w вдоль лопаток и одновременно переносят жидкость в окружном направлении с переносной скоростью и. [c.307]

По уравнению неразрывности (102) величина расхода одинакова во всех кольцевых сечениях проточной полости гидротрансформатора [c.308]

При переходе на другой режим коэффициенты А, Б м В становятся другими, следовательно, изменяется и расход жидкости в проточной полости гидротрансформатора. Таким образом, [c.310]

Выбирая оптимальные соотношения размеров и параметры лопастных систем гидротрансформатора по опыту проектирования, составляя и решая уравнения моментов (449) и баланса энергии (484), можно произвести приближенный гидравлический расчет проточной полости и найти внешнюю характеристику Гидротрансформатора. [c.310]

В отличие от гидромуфт, гидротрансформаторы работают только при полном заполнении рабочей жидкостью. Более того, жидкость подается в гидротрансформатор под избыточным давлением, так как устойчивая работа гидротрансформатора возможна только при полном отсутствии кавитационных явлений. Большие скорости движения и высокие температуры рабочих жидкостей в гидротрансформаторах увеличивают вероятность возникновения кавитации вследствие того, что особенно у входных кромок лопаток насоса давление может стать равным давлению насыщенных паров рабочей жидкости. Для компенсации влияния больших скоростей и высоких температур жидкость подается в проточную полость гидротрансформатора под избыточным давлением. [c.310]

Разъемные корпуса (рис. 7.15,а) применяются для одноступенчатых и многоступенчатых насосов. Корпус состоит из двух частей крышки корпуса 1 и нижней детали 2, которые представляют собой отливки сложной формы. Непосредственно в отливках выполняются водопроводящие полости —подводы, спиральные и кольцевые, отводы и переводные каналы. В некоторых типах насосов жидкость переводится от ступени к ступени по переводным трубам, которые более благоприятны в гидравлическом отношении по сравнению с переводными, каналами, но увеличивают габариты насоса. Отливка корпусных деталей должна обеспечивать высокие точность геометрических размеров (обычно 2-й класс) и чистоту поверхностей проточной части. [c.164]

Описание экспериментальной установки. Рабочий участок (рис. 10.24) установки представляет собой стеклянный калориметр 1, выполненный с двойными стенками для охлаждения его проточной водой. Исследуемое тело — тонкая металлическая проволока 2, впаянная в калориметр, — нагревается электрическим током. Поверхность проволоки может передавать теплоту не только излучением, но и конвекцией. Однако при достаточном разряжении воздуха тепловой поток от тела передается практически только за счет излучения, поэтому из внутренней полости калориметра откачан воздух до давления 10 мм рт. ст. [c.178]

Таким образом, дополнив систему уравнений разветвленной сети трубопроводов объемного гидропривода двумя последними уравнениями, можно продолжать решение задачи после остановки поршня одного из гидроцилиидров. При этом следует иметь в виду, что вся система уравнений изменилась, так как изменилось число проточных элементов и тупиковых узлов. Следовательно, необходимо заново определить матрицы [1] [К] [S] и т. д. Кроме того, следует иметь в виду, что объемный модуль упругости относительно большая величина для жидкостей, применяемых в гидроприводе, он равен приблизительно 1200 МПа. Поэтому коэффициенты в двух последних уравнениях также значительно больше коэффициентов в остальных уравнениях, т. е. градиент возрастания давления в полости нагнетания и падения давления в полости слива значительно выше градиентов изменения давления в других участках гидросистемы. Последнее обстоятельство требует уменьшения шага интегрирования для получения устойчивости при вычислениях (можно рекомендовать шаг интегрирования в этом случае 10 ..10 с). [c.185]

Внутри полости гидродинамической передачи под действием перепада давлений возникают утечки жидкости Qy по зазорам между дисками рабочих колес и корпусом в обход проточной части. [c.65]

При эксплуатации двигателя необходимо следить за поддержанием рекомендуемого режима охлаждения. На работающем двигателе давление в нагнетательном трубопроводе должно составлять 40—50 Па, температура воды при выходе из крышек цилиндров — 40—65° С, перепад температур воды до входа в двигатель и после выхода из него — 5—15° С (в зависимости от нагрузки). Температура воды, выходящей из отдельных крышек цилиндров одного и того же двигателя, не должна различаться более чем на 2—3° С. В проточных системах охлаждения допускается сравнительно невысокая температура воды (40—50° С) при выходе из двигателя. Это объясняется тем, что при высоких температурах происходит интенсивное выпадание солей и образование накипи на поверхности полостей охлаждения. Резкий перепад температур охлаждающей воды может вызвать чрезмерные температурные напряжения в деталях двигателя и увеличение вязкости масла, поэтому не допускается подача в систему охлаждения двигателя холодной воды. [c.199]

Если по импульсу одного из регуляторов давление в проточной системе уменьшится, главный золотник с опустится вниз и сообщит полость серводвигателя со сливом. Регулирующий клапан а начнет закрываться. Вместе с поршнем серводвигателя опустится вниз золотник обратной связи d. Он прикроет щель е в нижней части буксы, через которую сливается проточное масло. В связи с этим давление проточного масла увеличится, что заставит главный золотник переместиться вверх, т. е. возвратиться к среднему равновесному положению и приостановить движение поршня серводвигателя. При повышении давления в проточной системе главный золотник, серводвигатель и золотник обратной связи действуют в обратном порядке, а регулирующий клапан открывается. [c.240]

НИК 7 с проточной водой. Подача инертного газа—аргона осуществляется через отверстие в запорном плунжере. Температура расплава измеряется в тигле термопарой 12. Установка работает следующим образом. В заливочную камеру устанавливается заготовка из армирующего материала. В контейнер устанавливается графитовая пробка и плавильный тигель. В тигель, нижнее отверстие которого закрыто запорным плунжером, загружается материал матрицы. Контейнер закрывается крышкой, и через отверстие в плунжере его полость заполняется аргоном. Затем осуществляется нагрев и расплавление матричного материала, после чего плунжер поднимается вверх, и матрица, заполняя заливочную камеру, пропитывает заготовку из армирующего материала. [c.93]

Модуль рабочая полость допускает исследование динамического процесса в проточной полости переменного объема с учетом изменения температуры и при постоянной температуре, с теплообменом и без теплообмена, с учетом различных сил. [c.45]

Пневматическая полость переменного объема — глухая или проточная — является одним из элементов, наиболее часто встречающихся в системах позиционных, виброзащитных, ударных, регулирования и т. д. Во многих случаях при исследовании динамики подобных систем решение задач анализа и, в особенности, синтеза исходная нелинейная модель пневматической полости заменяется линейной, что позволяет использовать в дальнейшем исследовании хорошо разработанный аппарат теории линейных динамических систем. [c.77]

На рис. 13 приведена схема ступени с автоматически регулируемой шириной бл. д. при изменении режима работы ступени. Одна или две жесткие стенки, образующие бл. д., могут перемещаться в осевом направлении. Перетекание между полостями, соединенными с проточной частью, не происходит. [c.303]

Поскольку возможны перекосы элементов насоса первого контура из-за разности температур по его высоте, была предусмотрена специальная полость вокруг вала, в которой уровень натрия держится постоянным на всех режимах работы. Дополнительно со стороны активной зоны реактора около каждого насоса располагается тепловой экран, выполненный в виде сектора. Для питания верхнего подшипникового узла и УВГ имеется циркуляционная масляная система. Масло подается двумя параллельно включенными насосами (для обеспечения резерва в случае выхода из строя одного из них). Проточная часть насоса первого контура состоит из колеса с двухсторонним всасыванием, подводящих улиток, радиального диффузора и напорной камеры. Материал деталей— нержавеющая сталь 316. Проточная часть выполнена таким образом, что при извлечении выемной части насоса в баке остается напорный коллектор. Уплотнение между напорным коллектором и радиальным диффузором происходит с помощью поршневых колец из карбида вольфрама. Ответным элементом служит стеллитовая втулка, закрепленная в корпусе напорной камеры. Натрий из напорной камеры отводится по четырем трубам, направляющим поток к отдельно расположенному обратному клапану. Рабочее колесо насоса второго контура — диагонального типа, литое. Верхний покрывной диск для удобства контроля профиля лопаток и качества отливки выполнен разъемным. Съемная часть крепится к неподвижной болтами. [c.189]

В насосе предусмотрен автономный циркуляционный контур для поддержания необходимого температурного режима в районе подшипниковых узлов и главного разъема. Контур включает в себя вспомогательное рабочее колесо 2, закрепленное на валу насоса, и холодильник 5. Для осуществления направленного движения охлаждающей воды полость холодильника ограждена кожухом так, что между кожухом и внутренней стенкой выемной части образована застойная зона, уменьшающая теплоотвод от более горячих частей корпуса к главному разъему. Вода к подшипникам после холодильника поступает по каналам и сверлениям в обечайке. Слив после подшипников на всасывание вспомогательного колеса осуществляется по каналам в гидродинамических подшипниках. Для уменьшения отвода тепла от деталей проточной части полость автономного контура отсечена температурным барьером, представляющим собой два экрана, собранных из тонких колец-пластин и образующих застойные зоны. [c.274]

Механическое торцовое двухступенчатое уплотнение вала 7, работающее на контурной воде, для удобства монтажа и демонтажа скомпоновано в отдельный блок. Нижняя ступень уплотнения функционирует при перепаде давления между контуром и ионообменным фильтром установки, верхняя ступень — при перепаде примерно 2 МПа и является разгруженной резервной Ступенью. В случае выхода из строя нижней ступени при полном перепаде оказывается верхняя ступень уплотнения. Протечки активной воды после верхней ступени уплотнения и протечки масла из радиально-осевого подшипникового узла сливаются в технологические резервуары установки. Наличие свободного слива после верхней ступени уплотнения и давления масла в полости верхнего подшипникового узла позволяют исключить выход активной воды и аэрозолей в помещение установки. Между проточной частью ГЦН и блоком уплотнения установлен тепловой барьер (холодильник 6), предотвращающий воздействие тепла на уплотнение вала. Передача крутящего момента от электродвигателя к насосу осуществляется торсионной муфтой, состоящей из зубчатой полумуфты 11 и торсиона 10, который выполняет роль гибкого элемента и одновременно является дистанционирующей проставкой, позволяющей проводить замену блоков уплотнения вала и верхнего радиально-осевого подшипника без демонтажа электродвигателя. [c.281]

Модель полость двигателя (ПД). В данном модуле осуществляется формирование динамического процесса, протекающего в полостях, разделенных поршнем (подвижной массой). С обеих сторон поршня (рис. 1) образуются проточные полости (полость Л1, полость 51) переменного объема с дополнительно присоединенными демпферными полостями DA и DA2. В обобщенной модели пневмопривода возможно объединение до двух конструктивных блоков 1 и 2), аналогичных полостям Л1 и А2, работающих на общий шток (рис. 1). Математическая модель динамического [c.87]

Модуль проточная полость (Ш1). В данном модуле осуществляется формирование динамического процесса, протекающего в полости постоянного объема, имеющей один вход и один выход. В обобщенной модели пневмопривода возможно применение до пяти проточных полостей. Математическая модель динамического процесса в проточной полости представляется системой двух уравнений типа (1) при следующих условиях [c.90]

Каналы разбиты на два класса. Один класс представляют каналы, относящиеся к полостям двигателя, второй класс — каналы проточных камер. Для каждого класса разработаны модули перебора каналов (ПК1, ПК2 соответственно), которые фор- [c.91]

Модуль обобщенная модель (ОМ). В этом программном модуле осуществляется формирование модели процесса, протекающего в данной обобщенной модели. Так как обобщенная модель конструктивно может включать четыре полости переменного объема, четыре демпферных полости, пять проточных полостей и подвижную массу, то математическая модель рассматриваемого процесса в такой конструкции представляется системой обыкновенных дифференциальных уравнений 28-го порядка. Связь между полостя- [c.92]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Системы водяного охлаждения делятся на открытые и закрытые. Открытые системы бывают испарительные и проточные. При проточной открытой системе охлаждения вода насосадш подается в зарубашечное пространство блока цилиндров, откуда она проходит в полости крышек цилиндров и, нагретая, сливается в канализацию, за борт или в градирню. Вместо нее в систему поступает свежая холодная вода. Градирня представляет собой стационарную испарительную холодильную установку. [c.188]

При нормальной работе агрегата главный масляный насос 6 подает масло на смазку переднего опорно-упорного подшипника. Предусмотрены смазка и охлаждение зубчатого механизма пускового устройства. Отработанное масло сливается в общий картер, собирается в нижней стойке и отводится в грязный отсек рамы-маслобака. Охлаждение и смазка среднего подшипника осуществляются следующим образом. В картере подшипника установлены два вкладыша — ротора турбокомпрессорной группы и силовой турбины. Свежее масло поступает по трубам во вкладыши, охлаждает их и картер подшипника, затем через полость нижней стойки сливается в бак. Масляная полость подшипника отделена от проточной части масляными уплотнениями и несколькими кольцами воздушных уплотнений. Масляные уплотнения состоят из двух половин, имеют по два латунных гребня и по одному фторопластовому кольцу. Фторопластовые кольца устанавливают по ротору без зазора. [c.116]

Электрохимическая обработка. В основе этого метода обработки лежат явления электролиза, обычно — явления анодного растворения металла обрабатываемой заготовки с образованием различных неметаллических соединений. При применении нейтральных электролитов образуются гидраты окиси металла [например, Fe (0Н)2 или Fe(OH)g], которые, выпадая в осадок, пассивируют обрабатываемую поверхность и забивают межэлектродный зазор. Чтобы удалить указанные продукты из зоны обработки, электролит прокачивают через межэлектродный промежуток с большой скоростью. Прокачивание обеспечивает также охлаждение электролита, позволяет довести плотность тока при обработке до нескольких сот ампер на квадратный сантимер, получить очень большой съем металла в единицу времени (до десятков тысяч кубических миллиметров в минуту). Процесс характеризуется также полным отсутствием износа электрода-инструмента и независимостью точности и шероховатости поверхности от интенсивности съема, т. е. возможностью получить большую точность и низкую шероховатость при высокой производительности. Обработка в проточном электролите применяется при изготовлении деталей сложного профиля из труднообрабатываемых сталей и сплавов (например, пера турбинных лопаток, полостей в штампах и пресс-формах), в том числе— изготовляемых из твердых сплавов, при прошивании отверстий любой формы. [c.143]

Материалы статьи сгруппированы по виду входного сигнала. В первом разделе вначале изучается динамика проточной камеры постоянного объема с учетом величины скорости течения газа в ее полости, а затем последовательно принимаются во внимание дополнительные факторы переменность объедга камеры, наличие сил инерции и сопротивлений типа вязкого трения, а также соединение двух упругих камер между собой. [c.76]

Динамика проточной камеры постоянного объема с учетом площади ее поперечного сечения (рис. 1). Роль камеры в пневматических приборах выполняют полости отрезков трубопроводов, диаметры отверстий которых часто бывают соизмеримы с диаметрами отверстий сопел (дросселей). Имея это в виду, оценим влияние скорости течения газа на длительность переходного процесса наполнения (опорожнения) камеры. К этому случаю можно приближенно свести, как это будет показано ниже, динамику пневматического прибора, у liOToporo частота собственных колебаний велика, а приращение объема камеры мало по сравнению с его исходной величиной. [c.76]

Схема насоса с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал направляется двумя радиальными дроссельными гидростатическими подшипниками 2 и 8. Нижний подшипник питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходными резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Сегментные самоустанавли-вающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе насоса встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний рад1 альный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом насоса, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70°С) в полости пяты, предохраняя тем самым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе насоса. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45 °С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения. [c.280]

Пробки из листов стали и серпентинитового бетона с полостями для подачи охлаждаюш,его газа выполняют роль биологической защиты. В качестве главного привода применен электро-двигатель с переменной частотой вращения. Оптимизация проточной части насоса на подачу 25 000 м /ч, напор 100 м и частоту вращения вала 375, 500, 750, 1000 и 1500 об/мин (табл. 8.4) показала, что для уменьшения габаритов предпочтительнее вap aнт на 1500 об/мин. Но для этого необходимо поддерживать значительное давление газа в контуре, что ведет к существенному увеличению массы всей установки, появляются трудности в уплотнении поворотных пробок реактора и т. п. Компромиссный вариант, вероятно, соответствует частоте 500 об/мин, так как дает удовлетворительные значения подпора и габаритов проточной части. Для этого варианта можно рекомендовать и более совершенные [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...