Скорость относительного изменения средней плотности

Для того чтобы в какой-то мере избежать этих трудностей, заметим, что измерение физической величины осуществляется не мгновенно, а требует некоторого промежутка времени, который, сколь бы малым он нам ни казался, как правило, очень велик по сравнению с характерными временными масштабами, связанными с эволюцией системы. Последняя претерпевает существенные изменения за промежуток времени, необходимый для измерения, что приводит к большим изменениям измеряемой величины. Таким образом, экспериментальные данные необходимо сравнивать не с отдельными значениями функций координат и скоростей, а со средними значениями этих функций по относительно большим интервалам времени. Это означает, что вместо плотности вероятности Я, рассмотренной в разд. 3, следует ввести ее среднее по времени на промежутке т [c.35]

Производная в уравнении (1-7) берется при постоянной энтропии 5 (энтропии невозмущенной жидкости) и вычисляется при плотности невозмущенной жидкости. За пределами пограничного слоя, во внешнем потоке, можно пренебречь вязкостью и теплопроводностью вдоль линии тока энтропия не изменяется (за исключением перехода через скачок уплотнения), поэтому во внешнем потоке производная в уравнении (1-7) берется вдоль линии тока. Уравнение (1-7) выражает скорость, с которой звуковые волны распространяются относительно равномерно движущегося потока. Для неравномерно движущейся жидкости оно определяет скорость, с которой возмущения распространяются относительно потока в данной точке, причем длина волны возмущений должна быть малой по сравнению с длиной, характерной для изменения средней скорости. Эта скорость распространения возмущений называется местной скоростью звука в данной точке. Несжимаемые жидкости имеют постоянную плотность, и поэтому в них р=0, скорость звука бесконечно велика (а=оо). [c.10]

Из (4.57) следует, что порядок величины относительного изменения производной (1ЬЕ ко)/(1ко, а значит, и относительного изменения скорости Ферми определяется отношением квадрата формфактора к средней энергии фонона, умноженной на энергию Ферми. Это отношение может достигать весьма большой величины так, для свинца оно оказывается порядка 2. Мы видим, что сдвиг отрицателен и, следовательно, плотность возбужденных состояний возрастает. Как отмечалось в п. 6 5 гл. И, наблюдаемые большие отклонения масс, определяемых из измерений удельной теплоемкости, от электронной массы, по-видимому, объясняются именно этим эффектом. Причину уменьшения скорости электрона можно интерпретировать физически как следствие возбуждения виртуальных фононов, тянущихся за электроном. [c.472]

Плотность энергии, как и энергия,— величина переменная, и в каждый момент в разных точках волны она различна. В частности, она равна нулю в точках, где смещение частиц максимально, так как в них и скорость, и относительная деформация равны нулю. В соответствии с формулой (54.4) в одной и той же точке плотность энергии через каждые 7/2 достигает максимального значения, а частота ее изменения равна 2(и. Так как средний квадрат косинуса за период равен то средняя по времени плотность энергии в каждой точке волны [c.210]

В выражение для Re должен входить характерный линейный размер. Лучше, если бы им был диаметр капли. Но капли поли-дисперсны, и учет размера каждой капли усложняет методику расчета. В то же время средний диаметр капель зависит от физических параметров сред, скорости истечения жидкости (или, что то же, — от давления жидкости перед форсунками при их одинаковой конструкции) и, главное, — от диаметра соплового отверстия, который мoл нo принять за характерный линейный размер. Скорость истечения жидкости, плотность и вязкость газа и диаметр форсунки войдут в качестве переменных в выражение для Re. Вязкость жидкости не влияет на относительную скорость капли в воздухе. Изменение скорости в самой капле можно не учитывать. [c.110]

Как и в предыдущем параграфе, будем считать время релаксации т Т, д) и скорость газа относительно скачка уплотнения и = Вдо/д постоянными и соответствующими некоторым средним значениям температуры и плотности в релаксационной зоне. Если конечная степень диссоциации очень мала, изменение температуры и плотности не очень велико, и с целью грубой оценки такое приближение сделать можно. Равновесную степень диссоциации (а), которая зависит от Г и р, также будем считать постоянной и равной степени диссоциации в конечном состоянии а . Интегрируя с этими допущениями уравнение кинетики и подчиняя решение начальному условию а = О при а = О, получим [c.386]

При статистической обработке экспериментальных данных находились плотности распределения амплитуд ускорений букс и остова ТЭД. Процесс центрировался относительно нулевого значения и плотности распределения строились отдельно для положительных и отрицательных значений. При этом определялись математическое ожидание, дисперсия, средние квадратические и максимальные значения при 3 %-ном уровне значимости. Для мгновенных амплитуд виброперемещений необрессоренной колесной пары при низкой и средней скорости движения может быть принят нормальный закон распределения с изменением его на бимодальный при высокой скорости. Распределение амплитуд ускорений букс лучше всего описывается законом Райса. Проверка по критерию показывает, что вероятность Р(/) 2 = 0,05-1-0,1. [c.82]

Для рассматриваемого случая постоянной маршевой скорости зависимость расхода от времени связана с изменением массы летательного аппарата тЦ) и относительной плотности А (О - Заметим, что так как зависимость т(1) неизвестна, расчет программы расхода следует производить методом последовательных приближений. Однако практически можно ограничиваться одним приближением, принимая массу летательного аппарата средним значением. [c.281]

Как и для компрессоров, для турбин также могут быть построены универсальные характеристики. Опыты показывают, что, начиная от значений Ке = (1,5 2,0)-10 , к. п. д. турбины не зависит от Ке (число Рейнольдса определяется по длине хорды лопатки на среднем диаметре колеса и по относительной скорости и плотности газа за колесом турбины). Для комбинированных двигателей наземного транспорта значение Ве газовой турбины обычно больше указанной величины. Изменение показателя адиабаты выпускных газов от 1,35 до 1,4 практически также не влияет н а протекание универсальной характеристики газовой турбины. [c.212]

Методы выбора под.ходящего среднего значения скорости звука, нужного для вычисления 0, обсуждаются в работе Блек-маиа [9] ). Для реальны.х кристаллов температуры, при которых справедливо приближение, приводящее к закону Р, относятся к области. юстаточно низких температур. Необходимо понизить те.мпературу ниже Т 0/50, чтобы ход изменения теплое.мкости был достаточно близким к закону 7 . Заметим, однако, что теплоемкость относительно м.ало чувствительна к изменениям функции плотности мод. [c.228]

Эта формула справедлива для стационарных дифференцируемьк случайных процессов с нормальным законом распределения ординат. Числитель этой формулы представляет момент инерции плоской фигуры, ограниченной кривой спектральной плотности, относительно оси tu = О, а знаменатель - площадь этой фигуры. Квадратный корень из отношения этих интегралов является средним квадратическим отклонением 6(ш) от оси OJ=0 и характеризует таким образом среднюю скорость изменения случайного процесса. Сравнивая (2.19) с [c.32]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Расчеты общих и местных деформаций русла тесно связаны с определением неразмывающих скоростей потока для данного грунта. В условиях равномерного потока начало размыва несвязного грунта определяется отношением среднего касательного напряжения у дна То = ргг и силы веса, удерживающей частицу на дне уй (1 — у о у) (Б. А, Фидман, 1950 И. К. Никитин, 1963). Значение предельного соотношения (1 — Тв/у)1 зависит от формы чаетиц и плотности их укладки. Многие авторы считают, что это отношение зависит и от значения локального числа Рейнольдса щйЬ. Касательное напряжение у дна То или динамическая скорость гг могут быть сравнительно просто связаны с придонной скоростью , фиксируемой на определенном расстоянии от дна (см., например, И. К. Никитин, 1963). Соотношение между придонной скоростью и скоростью, осредненной по глубине, зависит от относительной шероховатости русла, изменяющейся с изменением глубины потока. Это обстоятельство нашло отражение в том, что многочисленные эмпирические и полуэмпирические формулы связывают среднюю по глубине скорость, отвечающую началу движения частиц (неразмывающую скорость), не только с параметрами частиц, но и с абсолютной глубиной потока (С. X. Абальянц, 1957 И. И. Леви, 1955 В. Н. Гончаров, 1954, и др.). [c.777]

Так, при анализе процессов изнашивания сОд будет характеризовать начальный зазор, необходимый для обеспечения относительной скорости перемещения, со р — критический износ, при достижении которого механизм или станок должен выводиться в ремонт, ttig — среднюю скорость изнашивания сопряженных поверхностей (среднюю скорость нарастания зазора), — разброс скорости изнашивания, определяемый различием условий смазки и защиты от стружки, величиной контактных усилий, качеством обработки и материалом трущихся контактных поверхностей и т. д. Тогда величина / х) представляет собой плотность вероятности распределения длительности межремонтных периодов. Типовая кривая а-распределения, показанная на рис. 14 показывает ряд характерных точек — время начала массовых отказов эта величина имеет особое значение, например, при анализе работы режущего инструмента, именно на эту величину настраиваются счетчики обработанных деталей (тулметры) при планово-предупредительной смене инструмента — мода случайной величины, момент времени, при котором вероятность выхода из строя наибольшая 0 — характеристическое время, срок выхода из строя при средней скорости изменения параметра. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...