Определение Скорость газа относительная

В гомогенной смеси (смесь газов, раствор, сплав) ее составляющие, которые будем называть компонентами, размешаны в взаимодействуют на молекулярном или атомарном уровне, скорости их относительного движения малы и их нужно учитывать лишь в св-язи с определением концентраций компонент, и в то Ж0 [c.21]

Отсюда с помощью (19) обнаруживается, что относительная приведенная скорость газа за скачком не может быть меньше некоторого определенного значения [c.125]

Это свойство не означает отсутствия сопротивления сдвигу в среде. Несмотря на текучесть, газы сопротивляются сдвигающим усилиям. Сопротивление проявляется в том, что данной силой можно обусловить только определенную скорость деформации и для ее увеличения нужно увеличить силу. Свойство среды сопротивляться сдвигающим усилиям называют вязкостью или внутренним трением. В газах вязкость обусловлена хаотическим движением молекул. Так, при относительном смещении слоев газа со скоростями ии и + Аи (рис. 2) благодаря тепловому движению молекул происходит их перемещение из слоя в слой и соответствующий перенос количества движения. Это приводит к выравниванию скоростей слоев, обусловленному появлением силы Тц, препятствующей их относительному сдвигу. [c.9]

Диффузионное приближение для гомогенных смесей. В гомогенной смеси (смесь газов, раствор, сплав) ее составляющие, которые будем называть компонентами, размешаны и взаимодействуют на молекулярном или атомарном уровне, скорости их относительного движения малы и их нужно учитывать лишь в связи с определением концентрацией комнонент, и в то же время можно пренебречь динамическими и инерционными эффектами из-за относительного движения компонент. С формальной точки зрения при условии [c.24]

Если при определении к. п.д. компрессорных машин пренебречь изменением скорости газа в процессе его сжатия и потерями теплоты через корпус компрессора, то получим формулу для политропного к.п.д. компрессора (нагнетателя). Политроп-ный к. п. д. т]пол представляет собой внутренний относительный к.п.д. процесса сжатия при бесконечно малом изменении скорости газа. [c.125]

Из последних уравпений видно чтобы левая часть уравнения (1-14) была равна нулю, должна быть равна нулю субстанциональная производная. Как показано выше, вследствие низких значений чисел Рейнольдса не только пограничный слой, но и в целом поток газа над поверхностью жидкости является ламинарным. При ламинарном течении, как известно, гидродинамический пограничный слой в обычном понимании (как слой с градиентом скорости) отсутствует, так как толщина такого слоя становится равной половине поперечного размера канала. Иначе говоря, в некоторой области вокруг капель (между поверхностями соседних пленок или частиц жидкости), как следует из определения ламинарного течения, имеет место движение газа относительно жидкости в виде отдельных слоев без поперечных составляющих скорости [51]. [c.29]

При взаимодействии потоков жидкостей разной плотности на их поверхности возникают волны и при определенном значении относительной скорости наступает потеря устойчивости системы [Л. 2]. На это явление накладывается трение, приводящее к ускорению жидкости потоком газа при их параллельном спутном течении, а при встречном движении — к замедлению, а затем и обращению течения. При этом, по достижении определенных скоростей, начинается интенсивный унос жидкости потоком газа. [c.316]

Результаты опытов по установлению влияния расположения труб и относительных шагов позволяют сделать определенные практические выводы. Так, например, до сих пор считалось, что коридорное и шахматное расположения труб в конвективных пакетах в отношении теплообменных характеристик приблизительно равноценны. Считалось, что если несколько увеличить скорость газа в коридорном пучке по сравнению с шахматным, то при одинаковом расходе энергии на преодоление аэродинамических сопротивлений теплосъем в них будет одинаков. Опыты по золовому загрязнению показывают, что в условиях запыленного потока коридорные пучки при одинаковом расходе энергии на тягу дают меньший теплосъем, а поэтому при проектировании конвективных поверхностей нагрева для работы на дымовых газах следует отдать предпочтение шахматным пучкам, а от коридорных пучков отказаться совсем. [c.21]

Скорость /-Й компоненты ui можно записать в виде суммы средней скорости газа щ и скорости диффузии /-й компоненты Ui относительно средней скорости щ = итЛ-Иг. Используя это определение, получим [c.75]

Относительная скорость фаз в зоне автомодельности истинного газосодержания относительно числа Fr,, определяется скоростью течения смеси п взаимосвязью между истинным и расходным газо-содержанием, поскольку относительная скорость по определению является разностью истинных скоростей газа и жидкости, которые в свою очередь определяются через и ф [c.145]

Формула далее говорит, что для получения большой силы тяги необходимо обеспечить большую скорость выброса газов относительно ракеты. Для этого нужно, чтобы на них действовали в момент выброса достаточно большие силы. Большие силы возникают только тогда, когда в камере сгорания создаются высокие давления. Но при определенной массе сгоревшего топлива давление становится большим только при очень высоких температурах газа в камере. Следовательно, условие получения больших скоростей выброса газов предъявляет новые требования к качествам топлива и окислителя горючее должно обладать высокой температурой горения и выделять во время горения большое количество тепла. [c.207]

Пар или газ, поступая на рабочие лопатки, имеет определенную скорость относительно лопаток — относительную скорость Шх. Для определения и угла р 1, составляемого этой скоростью с плоскостью диска, строят треугольник скоростей при входе рабочего тела на лопатки (рис. П.22). Из этого треугольника величина определяется как геометрическая разность между [c.164]

Как следует из определения коэффициента аккомодации, его величина зависит от температуры поверхности тела и разности температур газа и поверхности или, точнее говоря, от разности энергии падающих молекул и той энергии, которую имели бы молекулы газа при температуре поверхности. Коэффициент аккомодации зависит от природы газа и поверхности, на которой происходит аккомодация. Как показывают исследования, коэффициент аккомодации зависит от скорости потока газа относительно стенки, наличия на этой стенке адсорбированного газа (что во многом зависит от предыстории процесса) и давления в потоке газа. Все это создает большие трудности для теоретического определения коэффициентов аккомодации. В настоящее время у определяют экспериментальным путем. [c.251]

Шариковый кардан равных угловых скоростей (ГАЗ-66, ЗИЛ-131) состоит из двух вилок 4 п7 (рис. 78, в), четырех ведущих шариков 19 и центрального шарика 18. Вилка 7 является ведущей и составляет одно целое с внутренней полуосью 14. Ведомая вилка 4 откована вместе с наружной полуосью 13, на конце которой крепится ступица колеса. Крутящий момент от ведущей вилки к ведомой передается через шарики, которые катятся по круговым желобам 16 вилок. Центральный шарик 18 служит для центрирования вилок и удерживается в определенном положении шпильками 15 и 17. Угловые скорости ведущей и ведомой вилок одинаковы вследствие симметричности механизма относительно вилок. [c.164]

Определив таким образом вектор скорости, строим новый элемент линии тока, отложив из точки Ау малый отрезок в направлении найденной скорости до пересечения со следующей характеристикой. Этот процесс продолжается до пересечения продолженной таким образом линии тока с прямой ВС. Линия тока, исходящая из точки Ло, в силу симметрии, будет зеркальным отображением построенной линии относительно оси х. По заданным значениям скорости в точках участка ЛоЛ получим определенную скорость в точке В. Может оказаться, что эта скорость меньше требуемой. Тогда с помощью сопла можно дальше расширять газ с тем, чтобы получить равномерный поток с заданной скоростью. Построение стенок сопла, позволяющего дальше расширить газ, аналогично построению соответствующего плоскопараллельного сопла и рассмотрено в предыдущей главе. [c.380]

Тарировка указателя скорости производится обычно при помощи определения скорости полета на мерной базе, в качестве к-рой выбирается прямолинейный участок шоссе или ж. д. длиной 3—5 км. На концах базы устанавливаются 2 столба в плоскости, перпендикулярной направлению базы. Проведение полета для тарировки указателя скорости заключается в пролете вдоль базы на высоте 50—100 м на разных режимах полета, причем на каждом режиме производится полет туда и обратно. Во время полета по базе режим д. б. строго установившимся и летчик не должен пользоваться сектором газа. При полете на каждом режиме записываются скорость по прибору высота по альтиметру или барографу Н, продолжительность прохождения базы (туда), (обратно) и темп-ра наружного воздуха Если длина базы Х, то средняя скорость самолета относительно воздуха при полете туда и обратно вдоль базы равна [c.227]

X—удельная сила трения, приложенная к газу со стороны стенок смесителя, кг/м . Учитывая относительно небольшие скорости газов в инжекционных горелках, можно пренебречь сжимаемостью газов при определении скорости газовоздушной смеси [c.326]

Скорость потока охлаждаемого газа в насадке — один из важнейших параметров, обеспечивающих нормальную работу теплообменника. Известно, что с увеличением относительной скорости восходящего движения газа и стекающей жидкости интенсивность теплообмена возрастает. Одновременно возрастают силы трения между газом и жидкостью. При определенном значении скорости газа кинетическая энер-ния газового потока может превысить силы тяжести жидкости и она будет увлекаться из аппарата вместе с газом. Давление в аппарате возрастает, и насадка захлебывается . Обычно скорость газа несколько меньше, чем критическая скорость, при которой наступает такое явление. Следовательно,,, для того чтобы обеспечить устойчивую ра- [c.292]

Уравнения, которые описывают газовый поток, в том числе и уравнение для определения скорости, получены нами без каких-либо ограничений относительно величины скорости движения газового потока. Однако опыт, а затем и теория показали, что свойства газового потока резко изменяются в зависимости от того, имеет ли газ большую илн малую скорость. Границей между малыми и большими скоростями является скорость звука в газе. Свойства сверхзвукового потока (потока большой скорости) резко отличаются от свойств дозвукового потока (потока малой скорости). [c.78]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум. [c.255]

Перейдем к определению добавочной скорости у (3. 1.3), обусловленной взаимодействием двух газовых пузырьков. С этой целью рассмотрим импульс жидкости, обтекающей пузырек газа А, связанный с относительным движением пузырька газа А и жидкости [c.92]

При определении аэродинамических характеристик летательного аппарата будем исходить из концепции плавного обтекания, в соответствии с которой граничным условием на поверхности тела является требование равенства нулю нормальной составляющей относительной скорости жидкости. В соответствии с этим индуцированная скорость в некоторых точках о. о поверхности должна погашаться нормальной составляющей скорости невозмущенного течения, а также скоростью частиц газа от вращения аппарата ( ж. Мг), т. е. [c.225]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Леко видеть, что не могут реально осуществляться также и качки, соответствующие участку над точкой О (vi > С], 2 < s). Такой скачок перемещался бы относительно находящегося перед ним газа со сверхзвуковой скоростью, а потому его возникновение никак не отражалось бы на состоянии этого газа. Это значит, что скачок должен был бы возникнуть вдоль поверхности, заранее определяемой условиями обтекания (поверхность, на которой при непрерывном течении достигались бы необходимые условия начала быстрой конденсации). С другой стороны, скорость скачка относительно остаюндегося позади него газа в данном случае была бы дозвуковой. Но уравнения дозвукового движения не имеют, вообще говоря, решений, в которых все величины принимают заранее определенные значения на произвольно заданной поверхности ). [c.690]

Другой важной характеристикой газового потока является его скорость. Помимо обычных газодинамических методов ее определения (с помощью трубки Пито) для измерения локальной скорости применяется метод фоторегистрации (фоторазвертки) неоднородностей плазменной струи [Л. 11-10]. Он основан на том, что газ на выходе из сопла электродугового подогревателя состоит из чередующихся горячих и относительно более холодных областей. Светимость газа резко меняется с изменением температуры. При измерении скорости этим методом движение потока осуществляется перпендикулярно перемещению кинопленки, в результате чего на ней получаются наклонные следы. В итоге определение скорости струи сводится к измерению угла наклона следов неоднородностей при известных линейной скорости перемещения пленки и масштабе изображения. [c.323]

Рассмотренные контактные аппараты — пенные, с орошаемой насадкой, камеры орошения — объединяет одно общее свойство. Относительная скорость газа и жидкости в реактивном пространстве определяется, в основном, естественным полем сил тяжести. Исключение составляют отдельные локальные зоны, в том числе зоны выхода струи из форсунки, отверстий газонаправляющей решетки, входных патрубков н др. В этих зонах скорость газа (жидкости) превышает среднюю относительную скорость, что создает условия для локальной интенсификации процессов тепло- и массообмена. Полному использованию объема реактивного пространства при повышенной относительной скорости препятствует малая напряженность поля сил тяжести. Таким образом, в рассмотренных контактных аппаратах интенсификация процессов тепло- и массообмена в реактивном пространстве имеет определенный предел, увеличить который можно, применяя искусственные поля тяготения, например поля центробежных сил, которые дают возможность резко увеличить относительную скорость газа и жидкости равномерно во всем объеме реактивного пространства аппарата или слоя взаимодействующих сред. [c.12]

Большинство задач, рассматривае.мых в динамике жидкости и газа, относятся к телу, движущемуся с определенной скоростью в неподвил-сной жидкой или газовой среде (воздухе). Это означает, что относительно тела скорость среды па бесконечности равна нулю. Однако почти всегда удобнее обратить процесс, считая, что тело покоится в потоке среды. В таком случае скорость и температура сре-ды на бесконечном удалении от тела имеют определенные постоянные значения, п )пчем и = и (х) и Т = Ту(х). [c.28]

Вязкость среды обычно определяют опытами, в которых изме-)яют силу трения некоторых тел при определенных условиях. Еще Льютон установил опытным путем основную закономерность трения в среде при скольжении друг относительно друга двух близких параллельных поверхностей, пространство между которыми заполнено определенной жидкостью или газом (рис. 96, а). Если под действием внешней силы Р поверхность I площадью 5 движется равномерно со скоростью о относительно параллельной ей покоящейся поверхности 11, то сила трения / , приложенная к поверхности /, равна и противоположна силе Р. [c.138]

Определение скорости звука в неизоэнтропическом потоке основано на инвариантности относительно вида /. Так как по условию (3) 1.4 имеем йц = 0, то как в изоэнтропическом, так и в неизоэнтропическом потоках = U - - , где средние величины йолучаются при помощи fo ч f соответственно и р = рС , а RT Таким образом, скорость звука одноатомного газа, двигающегося неизоэнтропически, определяется соотношениями [c.108]

Задача о возникновении пульсаций сводится к отысканию условий, при которых слабая ударная волна усиливается фронтом горения. Если такое усиление суш ествует, то любая случайная ударная волна будет возрастать по амплитуде, в камере сгорания возникнут опасные пульсации давления. Для определения этих условий необходимо знать, во-первых, зависимость перепада давления в ударной волне, в двойном нестационарном разрыве, от увеличения скорости пламени относительно частиц газа. Во-вторых, надо знать обратную связь, т. е. уметь оценить то приращ ение скорости горения, которое появляется при движении ударной волны с заданным перепадом давления через фронт горения. [c.415]

Ради наглядности рассуждений вернемся к обсуждавшемуся ранее примеру. Будем считать своей задачей экспериментальное определение коэффициента теплоотдачи практически неограниченного цилиндра, который обтекается в поперечном направлении вынужденным потоком газа. Условия опыта таковы скорость и температура натекающего газа равномерны, как и температура поверхности цилиндра скорости газа малы относительно скорости звука, так что сжимаемость газа не проявляется наконец, температурный напор мал по сравнению с температурным уровнем процесса, в связи с чем все физические константы газа можно считать постоянными. Вести опыт будем, изменяя ступенями скорость натекания газа п определяя при прочих одинаковых условиях соответствующие значения коэффншгеггта теплоотдачи. Результаты опыта изобразим графически. Действуя согласно обычной методике, попытаемся представить полученную кривую а = /(ю) в виде простой степенной зависимости а = ДЪ", где /Сим — постоянные числа. Имеется много шансов за то, что указанная апроксимирующая формула окажется в известных пределах пригодной. Допустим, что это случилось на самом деле. Тогда обработку опыта приходится считать [c.90]

На эффективность работы вихревой трубы влияют не только форма проточной части сопла, формирующего закрученный поток на входе в камеру энергоразделения, но и относительная площадь его проходного сечения. Это отмечают практически все исследователи начиная с Хильша. Рост приводит к повышению расхода газа через вихревую трубу. На определенном этапе это связано с повышением уровня скоростей и давления в камере энергоразделения, сопровождаемого ростом эффектов охлаж- [c.69]

Численный эксперимент по определению запаса кинетической энергии, затраченного на реализацию микрохолодильных циклов (рис. 4.10), показал, что распределение окружной скорости практически во всем диапазоне отличается от закона вращения твердого тела. Причем с ростом относительного расхода охлажденного потока д, которому соответствует снижение степени расширения газа в вихревой трубе л,, отклонение от закона вращения твердого тела у вынужденного вихря увеличивается. При одном и том же давлении на входе /, величина л, характеризующая сте- [c.204]

К происхождению неустойчивости ударных волн в области (90,17) можно подойти также и с несколько иной точки зрения, рассмотрев отражение от поверхности разрыва звука, падающего на нее со стороны сжатого газа. Поскольку ударная волна движется относительно газа впереди нее со сверхзвуковой скоростью, то в этот газ звук не проникает, В газе же позади волны будем иметь, наряду с падающей звуковой волной, еще и отраженную звуковую и энтропийно-вихревую волны (а на самой поверхности разрыва возникает рябь). Задача об определении коэффициента отражения по своей постановке близка к задаче об исследовании устойчивости. Разница состоит в том, что наряду с подлежащими определению амплитудами исходящих от разрыва (отраженных) волн в граничных условиях фигурирует еще и заданная амплитуда приходящей (падающей) звуковой волны. Вместо системы однородных алгебраических уравнений мы будем иметь теперь систему неоднородных уравнений, в которых роль неоднородности играют члены с амплитудой падающей волны. Peuienne этой системы дается выражениями, в знаменателях которых стоит определитель однородных уравнений,— как раз тот, приравнивание которого нулю дает дисперсионное уравнение спонтанных возмущений (90,10). Тот факт, что в области (90,17) это уравнение имеет веш,ественные корни для os 0, означает, что существуют определенные значения угла отражения (и тем самым угла падения), при которых коэффициент отражения становится бесконечным. Это — другая фор- [c.476]

В предельном случае модельная структура пристенного турбулентного движения состоит из трех элементов 1) вязкой среды возле твердой поверхности 2) крупномасштабных образований (крупномасштабная турбулентность), отрываюшцхся от вязкой среды в результате волнового взаимодействия вязкой и турбулентных сред и 3) турбулентной среды в основном потоке, состоящей из мелкомасштабной турбулентности, зависящей от предыстории движения/33-56/. Крупномасштабная турбулентность, разрушаясь, поддерживает мелкомасштабную турбулентность. Мелкомасштабная турбулентность стремится к однородной турбулентности однако крупномасштабные вязкие струи поддерживают неоднородную турбулентность. Таким образом, пристенная турбулентность генерируется в результате волнового взаимодействия вязкой среды с турбулентной и только в результате такого взаимодействия поддерживается эта турбулентность. Если бы на время удалось приостановить приток крупных образований в турбулентную среду со стороны вязкого подслоя, то в ядре потока образовалось бы движение, аналогичное молекулярному движению разреженных газов, т.е. со скольжением относительно твердой поверхности при этом имелось бы постоянное значение турбулентной вязкости. По-видимому, такое явление имеет место, но периодического характера. Наличие крупных образований между вязкой и турбулентной средами сглаживает это скольжение и образуется плавное изменение поля скоростей. Однако влияние вязких струй на турбулентное ядро потока с удалением от стенки уменьшается и при определенных условиях в ядре потока имеет место однородная турбулентность. При обычных экспериментальных исследованиях кинематические параметры на границе вязкой и турбулентной сред осредняются в пространстве и во времени /33-56/. [c.51]

Перенос тепла в ионизованном газе осуществляется как за счет нейтральных, так и заряженных частиц. При этом в слабоионизованном газе вклад положительных ионов в теплопроводность относительно невелик, поскольку значения энергии, переносимой ионом и нейтральным атомом, сопоставимы, а доля ионов относительно мала. Электроны, скорость которых значительно превышает скорость тяжелых частиц, вносят заметный вклад в теплопроводность плазмы уже при малых степенях ионизации ]Лт/Л/ (та — масса электрона М—масса атома, иона). При этом, поскольку обмен энергией электронов с атомами мал ( mlM), вклады в теплопроводность нейтральных частиц и электронов аддитивны. Наряду с этим определенный вклад в теплопроводность равновесного ионизованного газа вносит процесс установления ионизационного равновесия [c.436]

Как было показано в гл. VII (т. 1), при обтекании тел поступательным потоком беразмерные характеристики поля скоростей в идеальной несжимаемой жидкости определяются системой безразмерных параметров xld, y/d, zld, а, Р, где d — характерный размер тела, а, Р — углы, задающие ориентацию тела относительно скорости набегающего потока. Безразмерное отношение vjv не зависит от скорости, плотности и давления в набегающем потоке и получается постоянным при фиксированных безразмерных координатах xld, yid, z/d, а, р. Максимальное значение Отах/ оо соответствует вообще одной вполне определенной точке на поверхности тела. При учете сжимаемости в случае адиабатических движений совершенного газа получается [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...