Контактное трение при пластическом деформировании

КОНТАКТНОЕ ТРЕНИЕ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОМ ДЕФОРМИРОВАНИИ [c.157]

Значения коэффициента трения определяют специально-для условий пластического деформирования. Правда, достаточна точного метода нахождения этих значений пока не существует. Следует учитывать, что значения коэффициентов трения, принятые для условий трения в машинах, ни в какой мере не пригодны для определения сил контактного трения при пластическом деформировании. [c.159]

На величину коэффициента контактного трения при пластическом деформировании влияет ряд факторов состояние поверхности давящего инструмента, состояние поверхности обрабатываемого тела, химический состав обрабатываемого сплава,, температура деформации, скорость деформирования и характер приложения нагрузки. [c.159]

Обратное выдавливание полых деталей. При анализе обратного выдавливания процесс разделяют обычно на начальную стадию, когда объем металла под пуансоном, охваченный пластической деформацией, распространяется на определенную глубину и остается постоянным на протяжении всей этой стадии, и конечную стадию, когда весь объем металла, находящийся под пуансоном, участвует в пластической деформации. В начальной стадии усилие практически не изменяется, а в конечной — возрастает по мере приближения пуансона к дну матрицы. Однако при изотермическом деформировании наибольшее усилие наблюдается в начальной стадии выдавливания, а в конечной — непрерывно уменьщается до момента соприкосновения пуансона с матрицей. При этом дно стакана утоняется, иногда вплоть до образования разрывов. Это объясняется весьма небольшим коэффициентом контактного трения при применении стеклосмазок, вследствие чего мощность трения металла о пуансон и дно матрицы при уменьшении высоты очага деформации невелика и преобладающее влияние на усилие выдавливания оказывает уменьшение очага деформации при одновременном разогреве деформируемого металла из-за теплового эффекта. Подобное явление наблюдается и в конечной стадии прямого прессования. Поэтому для определения наибольшего усилия ограничимся рассмотрением начальной стадии процесса. [c.196]

При пластическом деформировании обычно принимают допущение, что, как и при упругой деформации, значение силы трения прямо пропорционально нормальному усилию на контактной поверхности [c.23]

Вокруг наклонной трещины вне пределов ее проекции на поверхность элемента выполняют сквозные отверстия, расположив их симметрично плоскости трещины сближают берега усталостной трещины, а зону трещины подвергают пластическому деформированию. Под головки крепежа в отверстиях устанавливают конусообразные элементы таким образом, чтобы они образовали конусообразный замок (рис. 8.36). Крепеж затягивают и снимают сжимающую нагрузку. Аналогичные операции можно выполнить с крепежом и конусообразными элементами перед вершиной трещины. Сближение берегов трещины повышает эффективность схватывания по поверхности наклонной трещины в результате деформирования зоны трещины по поверхности элемента. Применение конусообразного замка приводит к эффекту самоторможения усталостной трещины. Он состоит в том, что при растяжении элемента конструкции возникает продольная составляющая нагрузки, которая увеличивается при возрастании растягивающей нагрузки. Именно эта сила вызывает контактное взаимодействие берегов трещины и усиливает его по мере возрастания растягивающего напряжения. Одновременно с этим по поверхностям контакта конусообразных поверхностей возникает сильное трение, препятствующее достижению полного [c.457]

Уменьшение толщины образцов до 0,4 мм дает возможность надежно определить среднее увеличение AR/R в процессе трения для нагрузок 14 и 12 кгс. И в этом случае большему контактному давлению соответствует большее среднее значение AR/R, что может быть связано как со степенью развития пластической деформации в материале, так и с толщиной зоны, подвергающейся пластическому деформированию (рис. 30, б). Следует отметить, что во всех случаях фиксируется периодическое изменение электро сопротивления, соответствующее периодическому характеру накопления пластической деформации, зафиксированному методом рентгеновского анализа. С уменьшением толпщны образцов амплитуда обратимой составляющей электросопротивления увеличивается, так как увеличивается вклад зоны разрушения в общий характер его изменения (рис. 30, в). Зависимость амплитуды обратимой составляющей электросопротивления от толщины образца приводит к тому, что при больших значениях последней выявляются не все максимумы пластической деформации. Так, [c.56]

Сварка с применением ТМ- и Т-процессов происходит при введении в соединяемые заготовки механической энергии, вызывающей их совместную пластическую деформацию. При этом тепловая энергия может вводиться, а может и не вводиться в соединение. Чаще всего она необходима для облегчения процесса его пластического деформирования (явление термопластичности). Такие процессы носят название сварки давлением. К ним относят контактную, холодную и диффузионную сварку, сварку трением, взрывом и т.д. [c.9]

В свете изложенного обратим особое внимание на следующее. На основании установленных закономерностей поведения металла при объемном пластическом деформировании, соотношений характеристик механических свойств и параметров структуры и выявленных структурных критериев можно оценить состояние металла поверхностных слоев, деформированных при различных условиях и, в частности, в условиях контактных взаимодействий при трении. [c.23]

Усталостное изнашивание — результат усталостного разрушения при повторном деформировании микрообъемов материала и поверхностного слоя детали. Данный процесс изнашивания наступает через определенное время, зависящее от физико-механических свойств материала, действующих нагрузок, условий работы детали и характеризуется следующими периодами изменения свойств поверхностного слоя детали под действием сил трения. В начальный период в материале поверхностного слоя происходит накопление упругопластической деформации, способствующей все возрастающему упрочнению материала. В дальнейшем при действии значительных контактных напряжений происходит исчерпание пластических свойств материала, вследствие чего возникает период последовательного развития разупрочнения материала, в котором со временем в кристаллических структурах наименьшей прочности образуются поверхностные субмикротрещины и в зонах их расположения за счет концентрации значительно возрастают действующие напряжения. Это приводит к быстрому росту микротрещин, их смыканию и возникновению множественного локального [c.18]

Для предотвращения или уменьшения остывания нагретой заготовки необходимо деформировать с высокими скоростями движения инструмента. Однако при повышении скорости деформации, как правило, возрастает сопротивление деформированию, что объясняется уменьшением продолжительности протекания разупрочняющих процессов. Деформирование с высокой скоростью увеличивает тепловой эффект пластической деформации и контактного трения. Тепловой эффект пластической деформации локализуется в зонах наибольшей деформации заготовки, что усиливает неравномерность течения металла. Тепловыделение на контакте между металлом и инструментом повышает температуру поверхности последнего, что снижает его стойкость. [c.3]

В отличие от статического (термического) окисления металлов и избирательного переноса образование пленки оксида при трении происходит не постепенно, а скачком на глубину пластически деформированного слоя. С учетом скачка процесс износа может быть представлен периодическим чередованием скачков и пауз контактного сопротивления, соответствующих возникновению и разрушению пленки оксида. Эффект скачка является отличительной особенностью НОТ. При избирательном переносе скачка не наблюдается, а возникают мягкие пленки, свободные от внутренних напряжений. Поэтому энергия пластической деформации расходуется только на образование первичной пленки (возбуждение) и ее залечивание от случайных повреждений. В результате снижаются общие потери энергии. [c.490]

С целью дальнейшего изучения процесса приработки у пластичных сплавов были поставлены опыты по установлению влияния условий деформирования на контактной площадке при трении. Эти опыты, составившие вторую серию, проводились на малой лабораторной машине КЬ вращающийся образец-вал терся о плоскую сторону образца при такой малой нагрузке (50 г), которая на контактной площадке ведет прп отсутствии трения только к упругим деформациям (по Герцу). Для каждого материала автор принял, что при Руд =1,1а в зоне максимальных тангенциальных напряжений начнется пластическое деформирование (ст5 —предел текучести). В начале при этой схеме испытания наблюдалось максимальное различие формы вала и подшипника, а в дальнейшем поверхность соприкосновения увеличивалась, как и при приработке поверхности подшипника из антифрикционного материала. Способность прирабатываться оценивалась по зависимости интенсивности изнашивания от длительности испытания при постоянной нагрузке и по коэффициенту трения. Опыты проводились при сравнительно малой скорости скольжения (0,2 м/сек). В качестве смазки [c.259]

Трение при обработке давлением существенно отличается от трения скольжения в деталях машин, которые при работе испытывают только упругие деформации. В большинстве процессов пластического деформирования непрерывно происходят обновление и смятие трущейся контактной поверхности металла. При обработке металлов давлением контактные напряжения могут в десятки и сотни раз превосходить напряжения, возникающие в деталях машин, поэтому изучению пластического трения и разработке способов его регулирования уделяется большое внимание. [c.40]

Согласно существующим представления.м [34, 18] установлено качественное описание зависимости коэффициента трения скольжения от нормальной удельной силы, шероховатости поверхности и скорости скольжения. В условиях ковки и штамповки на контактных поверхностях возникают весьма значительные нор.мальные удельные силы, а обрабатываемый материал деформируется пластически. При этом определяющее влияние на силы контактного трения оказывает деформационное взаимодействие трущихся поверхностей штамповой оснастки и заготовки. При оценке влияния сил трения на характер деформирования в процессах обработки давлением установлена возможность использования экспериментальных данных, полученных при исследованиях трения в деталях машин. Одновременно исследователи [34] указывают на отличительные особенности трения. Эти различия сравниваемых условий трения приведены в табл. 2.1. [c.21]

Непосредственно под торцом пуансона при определенном / образуется жесткая область (область затрудненной деформации). Согласно [13] основным факторам, определяющим размеры этой области, являются условия контактного трения на торце пуансона. Исследования показывают, что образование жесткой области вблизи торца существенно зависит от R. В проводимых исследованиях условия деформирования всех образцов одинаковы (материал АД1, торцы перед выдавливанием были смазаны свинцовыми белилами). Сравнивая искажения координатной сетки, можно заметить, что жесткая область имеет наибольшие размеры при R = 2 при / =1,25 жесткая область вблизи торца пуансона практически отсутствует. Контактное трение также влияет на размеры жесткой области вблизи торца пуансона. Это подтверждается также наблюдениями при прямом и обратном выдавливании. Согласно этим исследованиям при выдавливании в плоской матрице со смазкой не обнаружено признаков пластической области вблизи торца. [c.52]

В предыдущей главе было указано, что работа при резании металлов в основном состоит из работы, затрачиваемой на пластическое деформирование срезаемого слоя и обработанной поверхности и работы трения на контактных поверхностях инструмента. Эти две составляющие работы резания и являются основными источниками возникновения тепла. [c.66]

Виды изнашивания. Механизм разрушения поверхностного слоя различный из-за многообразия изменений, возникающих в контактном слое. Различают механическое (усталостное, абразивное), молекулярно-механическое, коррозионно-механическое (окислительное, фреттинг-коррозия и т. д.) изнашивание. По характеру промежуточной среды различают изнашивание при трении без смазочного материала, изнашивание при граничном трении, изнашивание при наличии абразива. По характеру деформирования поверхностного слоя изнашивание может происходить при упругом и пластическом контакте, при микрорезании. [c.266]

Проведение эксперимента. Анализ литературных данных свидетельствует о том, что процесс разрушения металлов и сплавов при объемном циклическом деформировании характеризуется однозначными закономерностями структурных изменений только в области малоцикловой усталости. На этом основании область контактных давлений, превышающих предел текучести материала, была выбрана для анализа закономерностей структурных изменений при трении. Малоцикловая усталость (область пластического контакта) реализуется преимущественно при сухом трении скольжения при больших контактных давлениях и температурах выше 100 °С. В этих условиях работают муфты, тормозные устройства, опорно-поворотные круги экскаваторов [20, 22, 51, 93]. Наиболее распространенным материалом в такого рода узлах являются стали и металлокерамики на железной основе. Выбор материала для исследования (сталь 45) обусловлен не только его практической применимостью в узлах трения, но и изученностью с точки зрения развития разрушения при объемном циклическом деформировании, что является необходимым условием для сопоставления механизма разрушения при объемной и фрикционной усталости. [c.38]

Методы определения параметров контактно-фрикционной усталости материалов. При испытаниях материалов иа усталостное изнашивание необходимо обеспечить повторное деформирование микрообъемов материала поверхностного слоя выступами контр-тела при трении со смазкой и без нее. Внешним признаком усталостного износа должно быть отсутствие (вплоть до разрушения) каких-либо макроскопических изменений поверхностей трения. Признак начала усталостного разрушения поверхности трения — лавинообразное образование частиц износа. Испытания могут проводиться в условиях упругого, пластического и упругопластического контакта. [c.225]

Среди физико-химических процессов, определяющих процесс резания, основное значение имеет процесс пластической деформации при образовании стружки. От характера пластической деформации, деформационного упрочнения и разрушения металла при стружкообразовании зависят точность обработки деталей и качество поверхностного слоя. Параллельно со стружкообразованием при резании протекают процессы контактного взаимодействия инструмента со стружкой и обработанной поверхностью, сопровождаемые интенсивным тепловыделением, трением, адгезионным взаимодействием обрабатываемого материала и инструмента. Явления, сопровождающие контактное взаимодействие, существенно влияют на свойства обработанной поверхности, определяют стойкость инструмента и устойчивость процесса резания. Современная теория резания рассматривает процессы стружкообразования, контактных взаимодействий и формирования поверхности детали как единый процесс разрушения и деформирования металла. [c.565]

На сегодняшний день остается открытым вопрос о соотношении вкладов упругой и пластической деформации при контактном взаимодействии материалов. С позиций усталостного изнашивания речь идет о соотношении ма.чо-и многоцикловой усталости при трении. Предложено несколько критериев пластичности [93, 153], разделяющих области преимущественно упругого и пластичного деформирования [c.11]

Характер окислительного изнашивания определяется свойствами микроскопических объемов поверхностных слоев. Этот вид изнашивания возможен при пластическом деформировании металла в условиях, благоприятствующих образованию твердого раствора и химических соединений кислорода с металлом. Установлено, что окислительное изнашивание возникает при трении скольжения и трении качения в последнем случае изнашивание сопутствует основному разрушению (от контактной усталости), а при малых нагрузках может быть ведущим. Диапазон скоростей, вызывающих окислительное изнашивание, при сухом трении находится в пределах 1,5—4 мкм1сек (сталь по стали), [c.45]

При исследованиях процессов в зоне контактного взаимодействия твердых тел обычно встречаются с трудностями, связанными, с одной стороны, с противоречив выми данными исследований состояния поверхностей трения. К ним относятся результаты, показывающие неоднозначность влияния поверхностно-активной среды, типа кристаллической структуры, распределения плотности дислокаций и т. п. С другой стороны, эти сложности определяются отсутствием литературы, посвященной детальному сопоставлению различных методов исследования, их возможностей, преимуществ и недостатков при анализе поверхностей трения. Совершенно естественно, что в одной книге авторы не могли обсудить и решить все основополагающие вопросы трения и изнашивания, однако попытались привести и проанализировать наиболее важные и перспективные, по мнению авторов, направления анализа структуры и методы изучения поверхностных слоев металла, деформированного трением, и показать в этой связи некоторые специфические особенности. Так, представления о закономерностях структурных изменений при пластическом деформировании рассмотрены с новых позиций развития в объеме и поверхностных слоях материала деструкционного деформирования — накопления микроскопических повреждений в процессе деформирования. Большое внимание уделено диффузионным процессам при трении, как одному из факторов, доступному для управления поведением пар трения. До сих пор фактически нет данных о характере перераспределения легирующих элементов контактирующих материалов, которые кардинально изменяют свойства поверхностных слоев и, следова тельно, механизм контактного взаимодействия. Более того, вообще нет сведений о структурных изменениях в поверхностных, слоях толщиной 10" —10 м, определяющих в ряде случаев поведение твердых тел в процессе деформирования. В связи с этим описан специально разработанный метод анализа слоев металла указанной толщины, а также показана его перспективность при изучении поверхностей трения и, главное, при разработке комплексных критериев процесса трения для создания оптимальных условий на контакте, реализации явления избирательного переноса. [c.4]

Неполная сила трения покоя соответствует очень малым, частично обратимым перемещениям, величина которых зависит от приложенной силы. Перемещение, соответствующее неполной силе тренпя и называемое предваришельпым смещением, складывается из объемного и контактного смещений первое обусловлено деформацией сдвига объема трущихся тел под действием приложенной нагрузки, второе — деформацией неровностей — контактным предварительным смещением. Это смещение при упругом контакте обусловлено упругим деформированием контактной зоны, при пластическом — перераспределением фактической площади касания в момент сдвига [31]. Неполная сила трения имеет место в тех случаях, когда трение нспользуется для предотвращения относительного скольжения двух тел. Сила трения покоя — это максимальное значение неполной силы тренпя, когда предварительное смещение переходит в скольжение. Сила трения покоя соответствует максимальному значению предварительного смещения. Сила трения движения соответствует большим необратимым отБОСптельным перемеще- [c.7]

При граничном трении в большинстве случаев скорость ижа-пшвания и износ деталей достаточно велики. Основная причина этого в том, что вследствие волнистости и шероховатости поверхностей их контактирование происходит на очень малых участках, а контактные давления имеют высокие значения. В этих условиях тонкая граничная пленка масла не предохраняет поверхности от пластического деформирования, что неизбежно ведет к изнашиванию деталей. [c.70]

Химические пленки, возникающие на площадках трения, в той или иной мере экранируют трущиеся поверхности и оказывают антифрикционное действие, поскольку обладают относительно низкими сопротивлением сдвигу и температурой плавления. Но тем не менее при осуществлении операций обработки резанием схватывание и перенос металла этим полностью не предотвращаются, и значительная дискретность контакта сохраняется. Соприкосновение трущихся поверхностей фактически осуществляется по незначительному числу участков истинного контакта, соответствующему образовавшимся налипаем. Такое положение наиболее характерно при работе HH TpyjMeHTOM из быстрорежущих сталей. Трение при этом сопроволсдается объемным пластическим деформированием прикон-тактных слоев стружки, возникающим при нарушении фрикционных связей, и пластическим обтеканием контактирующих металлов. В этом смысле оно имеет много общего с физически сухим трением и является адгезионно-деформационным (молекулярно-механическим). Ему присущи все виды фрикционного взаимодействия, которым характеризуется этот режим и в значительной мере режим тяжелого граничного трения. В этих условиях СОЖ должны обладать контактно-гидродинамическим смазочным действием [2, сб. 1, с. 196—204]. Последнее характеризуется тем, что образующиеся на площадках трения замкнутые полости заполняются объемами внещней среды, поставляемой извне. При этом среда, образуя достаточно толстые прослойки, обладает высокой упругостью формы и способна воспринять высокие контактные нагрузки. [c.42]

I При этом следует иметь в виду, что иные условия нагружения при трении обусловливают и несколько иной смысл понятия о величине пластической деформации, развивающейся в поверхностных слоях контактирующих материалов. Однако, допустив аналогию остаточной деформации, развивающейся при трении и однократном деформировании, можно провести сравнительный анализ, базирующийся на равенстве плотности дислокаций в процессе разных нагружений, оцениваемой рентгенографическим методом по ширине интерференционных линий. Подобное упрощение позволяет степень пластической деформации в зоне контактного взаимодействия при трении принять равной величине остаточной деформации при однократном растяжении, которая обусловлена соотношением величин в виде дравнения (6). Далее, используя соотношение (7), связывающее напряжение течения и остаточную деформацию при однократном деформировании, можно оценить возможное истинное напряжение течения 5, действующее на контакте. [c.23]

Характерная особенность контактного взаимодействия твердых тел — локализация деформации в тонком поверхностном слое, толщина которого может быть меньше 1 мкм. При этом процесс. пластического деформирования протекает в условиях относи тельно высоких температур и давлений, а тончайшие поверхностные слои обладают повышенной физической и химической активностью. В связи с этим при анализе поверхностей трения особенно важна возможность исследования методами, которые не портят поверхность и не требуют дополнительной ее обработки, как, например, при использовании просвечивающей электронной микр Ьскопии. Для исследования структурных изменений по глубине поверхностных слоев используют обычно химическое травление или электролитическое полирование. Однако процесс снятия слоев сопровождается перераспределением структурных несовершенств в металле, возникновением значительных микро-и макронапряжений. Наличие при трении градиента свойств металла по глубине зоны деформации усугубляет недостатки применения дополнительной обработки при исследовании поверхностей трения. [c.77]

Закон наименьшего сопротивления. Этот закон выражается так В случае возможности пе-ремеи ения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления . Так, при свободной осадке квадратной заготовки поперечное сечение ее стремится к кругу, имеющему наименьший периметр. При свободной осадке прямоугольной заготовки поперечное сечение ее стремится к эллипсу. Искажение формы поперечного сечения деформируемой заготовки связано с наличием контактного трения между инструментом и заготовкой. Законом наименьшего сопротивления пользуются при подборе наиболее рациональной формы поперечного сечения заготовок для случаев пластического деформирования. [c.362]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упругопластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения (в приращениях), имеет смысл использовать упруго-пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев ока-зьшает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [c.154]

В модели жесткого индентора, скользящего по поверхности упругопластичного полупространства, можно говорить о создании области сжимающих напряжений впереди индентора и зоны растягивающих — позади. Зарождение пластического течения связано с достижением критического значения максимальных сдвигающих напряжений. Еще в первых исследованиях напряженно-деформированного состояния подшипников качения было показано, что область максимальных сдвигающих напряжений в общем случае находится на некотором расстоянии от контактной поверхности. Аналогичный вывод справедлив для трения скольжения [89]. В известной задаче Герца при отсутствии трения на контактной поверхности глубина действия максимальных сдвигающих напряжений определяется соотнощением hxOJR. С увеличением коэффициента трения область максимальных сдвигающих напряжений приближается к контактной поверхности и выходит на нее при ц 0,2. Именно в этой области происходит наиболее интенсивная генерация дефектов и, в частности, развитие процессов отслаивания в пластичных металлах. В малопластичных высокопрочных материалах наиболее опасной оказывается область максимальных растягиваюнщх напряжений. Пределы прочности на растяжение и сжатие твердых сплавов, быстрорежущих сталей, керамических материалов, ряда тугоплавких соединений переходных металлов отличаются в несколько раз (табл. 1.1). Кроме того, напряжения растяжения облегчают проникновение в устье зарождающихся трещин атомов и молекул окружающей среды, препятствуя их последующему захлопьгванию и интенсифицируя разрушение материала. [c.12]

В 1874 г. В. Л. Кирпичев [15] предложил и доказал теорему о подобии при упругих явлениях , в которой сформулировал закон подобия (впоследствие перенесенный и на деформации в пластической области). Н. Н. Давиденков [13], применяя анализ размерностей, дал подробное исследование закона подобия для статических и динамических испытаний материалов. Однако имеется много случаев, когда закон подобия оказывается несправедливым. Отклонения от подобия при обработке давлением изучались С. И. Губкиным [11], который показал, что с увеличением объема сопротивление деформированию и пластичность уменьшаются, особенно при высоких температурах из-за различных тепловых условий и влияния контактных сил трения. Наибольшие и наиболее частые отклонения от подобия наблюдаются при разрушении. Поскольку эти отклонения связаны с изменением размеров, они часто обозначаются как масштабный фактор. [c.313]

Сварка давлением может быть без предварительного нагрева ie Ta соединения (холодная сварка, сварка взрывом), когда вводится только механическая энергия с предварительным нагревом контактная, диффузионная, газопрессовая, когда вводится термомеханическая энергия. Предварительный нагрев до пластического остояния или до оплавления применяют для металлов и сплавов, эбладающих повышенным сопротивлением пластическим деформациям в холодном состоянии, что затрудняет их совместное деформирование, так как требует больших удельных давлений. Нагрев металла при сварке давлением осуществляется электрическим током в месте соприкосновения (контакта) деталей (контактная сварка) за счет электромагнитной или высокочастотной индукции (индукционная сварка) за счет теплоты, выделяемой при сгорании газов газопрессовая сварка) за счет механической работы трения между гоединяемыми частями (сварка трением и ультразвуком), [c.437]

Эволюция микроструктуры контактной зоны трения. Взаимодействие металлов при граничном трении приводит к характерным изменениям микроструктуры приповерхностных областей, которые условно разделяют на три зоны [1, 2], как на рис. 5.1. У зоны С, упрочняющейся в результате пластической деформации, структура с явно выраженной пространственной ориентацией относительно направления пластической деформации и малой разориентацией элементов субструктуры. Зона В, которая в отличие от С может содержать примесь элементов контртела и рабочей среды, и.меет дисперсную структуру из приближенно равноосных, сильноразориентированных фрагментов. Зона А представляет собой собственно вторичные структуры трения, резко отличающиеся по своему составу, строению и свойствам от лежащих ниже зон деформированного основного металла. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...