Матрица плоская

Для кинематических пар, плоских и пространственных, составляют частные виды матриц. Приведем два примера матриц плоских кинематических пар. [c.41]

Магазин с высотой кх можно выполнить в нижнем штампе. Такой вариант целесообразен, когда обрезку производят с поворотом поковки, т. е. в положении, обратном положению поковки в окончательном ручье штампа, так как предпочтительна укладка поковки на матрице плоской стороны заусенца, а также в том случае, если поковка целиком размещается в нижнем штампе. [c.349]

Высадка в матрице плоским или имеющим небольшое центральное углубление пуансоном [c.242]

Формула (14-666) применяется в том случае, когда дно неподвижной детали штампа (матрицы) — плоское, а на срезе [c.409]

На рис. 115, а показаны чертеж гнутой детали и ее развертка из листового материала. Согласно ГОСТ 2.109—73 развертки на чертежах деталей, как правило, не выполняют. Здесь же приведена развертка с целью уточнения формы тех элементов, которые нельзя было отобразить на изображениях в согнутом виде. Условными тонкими линиями отмечены линии сгиба, т. е. границы плоских участков и участков, подвергающихся деформации на сгибе. На проекциях в согнутом виде проставлены те размеры, которые необходимы для сгиба. Эти размеры, определяя форму детали после гиба, используют также для проектирования формообразующих поверхностей гибочных штампов так, внутренний радиус сгиба нужен для изготовления пуансона гибочного штампа или шаблона для гнутья на гибочном станке. Судя по размерам, проставленным на изображении детали в согнутом виде (диаметр отверстия и координаты его центра), отверстия в ушке детали должны быть окончательно выполнены после сгиба, чтобы обеспечить параллельность оси относительно основания детали. На развертке дают предварительные отверстия. При изготовлении детали сначала производят разметку на плоском листе по размерам, проставленным на развертке. Развертки можно получить фрезерованием по изготовленному шаблону, укладывая заготовки пачками, или вырезать их другими способами. Согласно размерам, поставленным на развертке, можно изготовить штамп для вырубки по контуру, как было показано в первом примере. Полученные заготовки-развертки затем сгибают на гибочном штампе или в приспособлении. Схема U-образной угловой гибки на штампе со сквозной матрицей показана на рис. 115, б. [c.170]

Листовой штамповкой (рис. 3.1, е) получают плоские и пространственные полые детали из заготовок, у которых толщина значительно меньше размеров в плане (лист, лента, полоса). Обычно заготовка деформируется с помощью пуансона 1 и матрицы 2. [c.56]

На рис. 130, б изображена заготовка, полученная на молоте в открытом штампе с фасонной матрицей и плоским бойком, в, г — то же, с фасонными матрицами и бойком. [c.106]

Рис. 5.2. Влияние параметра Ре на изменение модифицированных локального (1-4) и среднего (Г-4 ) критериев теплообмена на входном участке проницаемой матрицы в плоском канале при постоянной температуре стенки

Физическая модель исследуемого процесса изображена на рис. 5.16. Поток насыщенного пара с удельным массовым расходом G поступает в плоский канал шириной 25, заполненный проницаемой матрицей высокой теплопроводности Л. Снаружи канал охлаждается потоком хладагента с температурой Г и интенсивностью теплообмена. [c.120]

При исследовании многозвенных плоских и пространственных механизмов векторные преобразования становятся сложными, а вычисления громоздкими. Удобно эти вычисления выполнять с помощью матриц, под которыми понимают таблицы чисел, расположенные строками и столбцами [c.49]

Стержень, осевая линия которого до потери устойчивости есть плоская кривая. Для частного случая, когда при нагружении стержня [например, спиральная пружина (см. рис. 3.4)] его осевая линия остается плоской кривой, имеем М] =М2 =0 Рз =0 к, = И2, =0, поэтому матрицы Ад, , А , входящие в систему уравнений (3.24) — (3.27), равны [c.100]

При плоской форме изгиба стержня матрицы L (П.44) и L° (П.55) принимают вид (при Oi = d2=0 и ю=02о = 0) [c.184]

Подставив значения упругих постоянных G и X по формулам (3.63) и (3.64), получим матрицу упругих постоянных для задачи плоской деформации [c.332]

В случае обобщенного плоского напряженного состояния в матрицу (9.457) надо вместо А, подставить значение к по формуле (9.31). В результате получим [c.332]

Для однородного изотропного тела в случае обобщенного плоского напряженного состояния матрица ID] имеет вид [c.332]

Часто встречается такое напряженное состояние, при котором одна пара взаимно перпендикулярных граней единичного кубика свободна от напряжений, как это показано на рис. 4.2, а...в. Такое напряженное состояние оказывается плоским. Матрицы тензоров напряжений в таких случаях представляются следующим образом [c.110]

Увеличение размерности пространства исходной задачи приводит к необходимости введения соответствующих конечных элементов— треугольников в плоском случае и тетраэдров в пространственном. Разумеется, можно воспользоваться любыми многоугольниками или многогранниками, но при расчетах целесообразнее использовать простейшие элементы. В плоском случае, например, треугольники предпочтительнее для криволинейной границы, а прямоугольники удобны при построении матриц жесткости и массы эти две формы конечных элементов наиболее употребительны. [c.168]

Определяемые этой матрицей амплитуды представляют собой регулярные всюду функции, исключая точку г == О, где имеет место логарифмическая особенность. На бесконечности же выполняются условия излучения, которые в плоском случае, так же как и в пространственном, удобно выразить, используя соленоидальную и потенциальную составляющие (см. (4.38) гл. III). [c.589]

Продемонстрируем вычисление матрицы жесткости на примере плоского треугольного элемента при линейной интерполяции. Рассмотрим треугольный элемент с узлами г, /, т, пронумерованными против хода часовой стрелки (рис. 73). Для перемещений имеем [c.635]

В случае плоского напряженного состояния матрица упругости С) такова [c.636]

В случае плоской деформации изменения касаются одной лишь матрицы [D], которая (см. формулу (26) главы 2) принимает вид [c.557]

Применение метода матриц было показано ранее при решении задач структурного анализа (гл. I) и метрического синтеза рычажных плоских механизмов (гл. II). При исследовании пространственных цепей механических рук роботов матрицы позволяют упорядочить выполняемые действия в процессе многократного пре- [c.514]

При наличии у режущих кромок скосов последние располагаются при операции вырубки на матрице (торец пуансона плоский), при операции пробивки— на пуансоне (зеркало матрицы плоское). Скошенные режущие кромки также позволяют производить изгиб или формовку детали одновременно с вырубкой. [c.140]

В параллельном ходе лучей все зеркально-призменные системы с плоскими отражающими и преломляющими поверхностями приводятся всего лишь к трем классам к системам с матрицей плоского зеркала с положительным или отрицательным знаком ( Р ) к системам с матрицей углового зеркала с положительным или отрицательным знаком (iP ) к системам с положительной или отрицательной единичной матрицей Е). В табл. 4 приведены матрицы канонического вида зеркальнопризменных систем и их эквивалентов. [c.423]

ФЕРРИТОВАЯ МАТРИЦА — плоская конструкция, состоящая из ферритовой пластины (или отд( ль-1ПЛХ ферритовых сердечников, расположенных в виде матрицы) с отверстиями, через к-рые пропущены бом-мутацпопные провода является основным элементом кодирующих, декодирующих и запоминающих устройств электронных цифровых машин. [c.302]

В общем вцце контур и размеры плоской заготовки зависят от формы и раз еров готового днища и в некоторой мере от свойств материала, метода штамповки (с прижимом или без него, горячая или холодная), смазки, конструкции лтампа и принятых размеров пуансона и матрицы. [c.25]

Т( ош ма 2. При вращении кривой п -го порядка, имеющей плоское ь сим матриц, вокруг оси, лежащей в. этой плоскости, образуется поверхность вращеинч д-го порядка. [c.59]

В настоящей работе предлагается способ, позволяющий решать описанные выше задачи без итерационной процедуры [132]. Способ отталкивается от известного факта, что искривление плоских сечений в балке (или другой конструкции) обусловлено наличием сдвиговых деформаций [195, 229]. Чтобы получить плоское сечение, необходимо исключить деформацию сдвига. Для этого нами предлагается при аппроксимации КЭ регулярного участка конструкции на его торце (см. рис. 1.2, сечение 1—2) ввести специальный тонкий слой КЭ, обладающих большим сопротивлением сдвигу и, следовательно, исключающих такого рода деформацию. Сделанное предположение сводится к модификации матрицы [/)], связывающей векторы напряжений а и приращений деформаций Ае (см. позраздел 1.1) посредством умножения на большое число d ее элемента Озз. Например, для плоской деформации в уравнении (1.17), связывающем а и Ае , модифицированная матрица [D] будет идентична матрице [Z)], за исключением члена 0 =Вззй = [c.29]

Аналогичный изложенному выше подход был применен П. Ф. Томасоном [170]. Он рассматривал сетку квадратных пор в жесткопластической матрице при плоской деформации. Установлено, что растяжение приводит к вытягиванию пор и к сближению их центров. В конце концов поры располагаются так близко друг к другу, что возможно образование внутренних локальных шеек. Принимается, что слияние пор происходит, когда напряжение во внутренней перемычке достигает некоторого критического значения <3п- Аналогичным образом Томасоном рассмотрен случай роста эллиптических пор в жесткопластичном теле [427]. [c.115]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Рис. 5.4. Влияние параметра Ре на нзмененне модифицированных локального (1-4) н среднего (Г-4 ) критериев теплоотдачи на входном участке проницаемой матрицы в плоском канале при постоянном внешнем тепловом потоке (q = onst)

Рис. 5.7. Влияние интенсивности внутрипорового теплообмена (у ) на изменение модифицированного локального критерия теплоотдачи на входном участке проницаемой матрицы в плоском канале при постоянной температуре стенки (Bi )

Из (5.61) легко определить то предельное значение параметра 7 , начиная с которого следует учитывать влияние конечности интенсивности объемного теплообмена йу на уменьшение теплоотдачи от стенки канала к протекающему внутри проницаемой матрицы теплоносителю. Например, из условия, что отношение Nuf to/Nu t > снижается не более чем на малую величину 6, следует 7 > 2Nu / б для плоского и 7 > 4Nu /e для круглого каналов. Здесь зависит только от интенсивности [c.110]

Сформулируем следствия из уравнений Максвелла для непроводящей анизотропной среды, где связь между векторами I) и Е задают с помощью указанной выше диагональной матрицы (е), и докажем, что в одноосном кристалле в общем случае рцспрост-раняются две плоские волны (обыкновенная и необыкновенная), свойства которых были охарактеризованы выше. [c.125]

Конечные элементы могут быть построены различной формы, для различных видов деформации (плоская задача, изгиб пластин, деформации элемента оболочки, стержня и т. д.). Каждый из элементов характеризуется его матрицей жесткости R. Если они построены, то метод конечных элементов позиоляет по изложенной схеме создавать любые композиции (ансамбли) из различных конечных элементов. Причем определение деформированного состояния такой композиции или ансамбля (приближенно заменяющего реальную конструкцию) сводится к составлению и решению системы линейных алгебраических уравнений типа (8.71). В настоящее время существуют автоматизированные комплексы программ, позволяющие рассчитывать по методу конечных элементов очень сложные конструкции с числом неизвестных перемещений, соствляющим тысячи или даже десятки тысяч единиц. Он успешно также применяется в решении нелинейных задач и задач динамики деформируемых систем. [c.263]

Формула (8.86) носит общий характер, хотя и получена на примере плоской задачи. Чтобы ею воспользоваться, необходимо построить только две матрицы, а именно матрицу закона Гука D, связывающую напряжения и деформации (или усилия и деформации), и матрицу В, которая позволяет перейти от перемещений к деформациям в элементе. Это иллюстируется далее на примере задачи изгиба пластины. [c.266]

По аналогии с точечными, линейными и поверхностными дефектами можно наметить группу объемных дефектов. Объемные дефекты согласно классификации не являются малыми во всех трех измерениях. К ним можно отнести скопления точечных дефектов типа пор, а также системы дислокаций, распределенных в объеме кристалла. Другими словами, благодаря наличию в кристалле точечных, линейных и плоских дефектов кристаллическая решетка может отклоняться от идеальной структуры в больших объемах кристалла. Кроме того, к объемным дефектам, например в монокристалле, можно отнести кристаллики с иной структурой или ориентацией решетки. В структуре кристалла будут значительные различия между центром дефекта и матрицей, а в матрице возникнут смещения атомов, убывающие с удалением от ядра дефекта. Таким образом, наличие фаз, дисперсных выделений, различных включений, в том числе неметаллических, неравномерность распределения напряжений и деформаций в макрообъемах также относятся к объемным дефектам. [c.42]

Первый этап — формирование малоугловых субграниц сплющиванием стенок ячеек и превращение ячеек в субзерна. В образовавщиеся плоские субграницы стекают дислокации из объема ячеек (субзерен). В результате субзерна обладают меньщей плотностью дислокаций, чем окружающая деформированная матрица. [c.318]

Известно, что в процессе приработки металлополимерных сопряжений на металлическом контртеле образуется пленка фрикционного переноса, состав, структура и свойства которой имеют определяющее значение в механизме трения и изнашивания сопряжения. Рассмотрим изменение структурно-фазового состава пленки фрикционного переноса в процессе длительного (до 52 часов) трения. Контртело в виде плоского диска изготавливали из алюминиевого сплава В95, содержащего в качестве легируюи их добавок магний, медь, цинк в количествах от 2 до 6%. Обработка рентгенограмм, снятых после 12, 20 и 32 часов трения, показала, что пленка фрикционного переноса, кроме фторопласта-4, содержит медь и что при этом в полимерной матрице нет кристаллических областей. С увеличением продолжительности трения [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...