Тренне пластическое

Процесс схватывания первого рода возникает и развивается главным образом в результате обычной пластической деформации поверхностных слоев металла под действием механических сил, возникающих при трении. Пластическая деформация в этом случае способствует образованию ювенильных поверхностей трения металлов, их сближению, образованию металлических связей и обусловливает интенсивность и характер разрушения поверхностей трения. Этот процесс не связан с влиянием температуры и диффузионными явлениями. [c.8]

Роль смазки сводится не только к уменьшению трения вследствие скольжения слоев смазки друг подругу. Исследования Ребиндера показали, что смазка, проникая в имеющиеся на поверхности твёрдого тела микропоры, резко изменяет механические свойства поверхностных слоев [23]. Эффект адсорбционного понижения твёрдости , заключающийся в значительном облегчении пластического деформирования материала, что способствует процессу приработки трущихся поверхностей, резко изменяет коэфициент трения и является основным фактором, объясняющим наблюдаемое при полужидкостном трении пластическое течение поверхностных слоёв металла. Последнее явление получило математическое оформление в теории полужидкостного трения [39]. [c.128]

Приведенные данные свидетельствуют о Том, чТо при повышенных температурах и высоких скоростях трения наблюдается тенденция к снижению величины износа и коэффициента трения. Вызывается это тем, что материал обеспечивает локализацию процессов, сопровождающих трение (пластическая деформация, фазовые превращения и др.), в поверхностном слое толщиной несколько микрон, с образованием пленок, защищающих поверхности от схватывания и разрушения. [c.107]

Резание металла является сложным процессом, включающим трение, пластическое течение, разрушение металла в таких предельных условиях, которые обычно не встречаются ни при испытаниях материалов, ни в других технологических процессах. Процесс резания может изучаться на идеализированных физических моделях с привлечением математического анализа. Некоторые из этих моделей, предложенные различными авторами, рассмотрены в гл. 3. Прежде чем приступить к анализу физических моделей процесса резания, целесообразно ознакомиться с современными представлениями о структуре металлов и механизме их пластического течения и разрушения. [c.12]

Процессы самозатачивания и правки инструмента предопределяют принудительное удаление части абразивных зерен с рабочей поверхности инструмента, режущая способность и объем которых полезно использованы неполностью. При этом вращение инструмента одностороннее. Традиционное одностороннее вращение абразивного инструмента позволяет использовать режущие свойства зерен только с одной стороны. Хотя очевидно, что хаотическое расположение зерен в инструменте предопределяет и хаотическое распределение их режущих кромок. По закону равновероятности в реальном инструменте абразивные зерна располагаются любой частью с благоприятной и неблагоприятной геометрией по отношению к обрабатываемой поверхности как в одном, так и в другом направлениях. В результате этого большая часть зерен при одностороннем вращении инструмента имеет неблагоприятное положение для резания. Они не совершают полезную работу резания, а производят только упругое и пластическое оттеснение металла обрабатываемой поверхности и изнашиваются с образованием площадок. Площадки износа (рис. 8.10) автоматически затачивают эти зерна и создают им благоприятную геометрию для резания с другой стороны. Реализация режущих свойств абразивных зерен с противоположной стороны может быть обеспечена при изменении вращения инструмента на обратное. В процессе шлифования растут площадки износа, увеличивается радиус закругления и передний угол у. При достижении передним углом значения тах абразивные зерна перестают резать, увеличивается работа на преодоление трения, пластическую деформацию, повышается тепловыделение, или же возросшими силами резания затупившиеся зерна вырываются из связки, хотя их полезный объем полностью еще не использован. Если же силы удерживания зерна в связке велики, то для восстановления режущей способности абразивного инструмента применяют специальную операцию принудительного удаления затупленных зерен — правку. [c.199]

Высадочные штампы, как известно, состоят из трех основных частей матрицы, пуансона и выталкивающего стержня. Основными причинами выхода их из строя следует считать 120 36 ] износ трением, пластические деформации рабочих частей и усталостная прочность металла штампа в результате длительных знакопеременных динамических нагрузок. [c.54]

Метод радиоактивных изотопов (меченых атомов) пр[ -меняют для изучения распределения эле.ментов в сплаве, процессов диффузии, перераспределения элементов в результате трения, пластической деформации и т. д. Радиоактивные элементы могут испускать сб-излучение (поток положительно заряженных ядер), 3-излучение (поток электронов, движущихся со скоростью света) и 7-излучение (электромагнитные волны с очень малой длиной волны — типа рентгеновских лучен). Все виды излучения вызывают ионизацию вещества, которую фиксируют счетчиками и судят об интенсивности радиоактивного распада. Радиоактивные вещества с периодом полураспада в несколько дней вводят в исследуемый сплав путем его облучения. [c.24]

Пластические течения материала вблизи полюсной линии наблюдаются под действием больших сил трения в тяжелонагруженных тихоходных передачах при низкой твердости материа.яов колес. В соответствии с направлением сил трения пластические течения материала на зубьях ведомых колес происходят к полюсной линии и приводят к образованию у полюсной лпнии хребта, а на зубьях ведущих колес — от полюсной линии и приводят к образованию канавки. [c.253]

Коэффициент трения пластической массы о металл увеличивается с повышением температуры, поэтому необходимо, чтобы в зоне загрузки поверхность червяка не нагревалась. Для этого червяк выполнен полым и охлаждается водой или воздухом. [c.141]

При относительном перемещении деталей происходит разрушение контакта одного сочетания микровыступов в данных точках, после чего в контакт вступают случайно совпадающие другие микровыступы, испытывающие также сложное напряженно-деформированное состояние под действием нормально приложенной нафузки и движущихся сил, затрачиваемых на преодоление сил трения. Распределение этих сил по микроконтактам также случайно и неравномерно. Напряжения в контакте микровыступов соизмеримы с пределом текучести материала. Деформации на некоторой глубине материала упругие (деталь в целом при нормальном режиме трения пластически не деформируется). [c.143]

Различают трение в газах, в жидкой среде, трение пластических и твердых тел. Трение в газах не будет рассмотрено. Этот случай трения имеет значение в процессах вихреобразования в камерах сгорания двигателей. При жидкостном трении (когда происходит внутреннее трение) следует различать две формы трение при ламинарном и при турбулентном движении. Трение эластичных и пластичных тел будет рассмотрено кратко. [c.183]

Коэффициент трения пластических масс зависит от их состава. Пластмассы с асбестовым наполнителе.м (КФ-3, К-6 и др.) являются фрикционными материалами, пластмассы с наполнителем в виде хлопчатобумажной ткани или дре- [c.106]

В зависимости от природы трущихся тел и внешних условий трения пластические деформации и, обусловленные ими искажения решетки могут способствовать развитию некоторых вторичных процессов. Изменяется химическая активность металлов, возрастает скорость диффузии, облегчаются условия схватывания металлов при совместном пластическом деформировании й стимулируется распад пересыщенных твердых растворов. Значительная часть работы, затрачиваемой на деформацию внешних слоев, преобразуется в теплоту трения. Изменение структуры и свойств металлов в сочетании с рядом вторичных процессов нередко приводят и к изменению характера разрушения соприкасающихся поверхностей при заданных условиях нагружения. [c.70]

Вероятной причиной появления скачков при трении является наличие зуба на кривой зависимости сопротивления деформации от ее величины. На рис. 4 приведены соответствующие кривые для сплавов меди с цинком [9]. Кривые 1 соответствуют первому нагружению 2 —немедленному повторному нагружению 3 — нагружению после выдержки в течение 2 час. при 200°. Снижение сопротивления в процессе деформации неминуемо должно привести к возникновению скачков силы трения, так как при этих условиях трения пластическая деформация неизбежна. [c.190]

При наличии легко восстанавливаемых в процессе трения пластических слоев режимы трения в зонах контакта шариков значительно [c.198]

Из соотношения (4.10) следует, что при идеальной смазке ( =0) образование стружки начинается при относительном внедрении ///з>0,31. В условиях сухого трения пластическое обтекание переходит в резание при относительном внедрении ///И), 1... 0,2. [c.130]

На схеме приняты следующие обозначения - тормозная сила ловителя -нормальное давление на тормозную колодку N1, К] - нормальное давление на зуб ловителя и его тормозная сила Р - сила сопротивления пластическому деформированию направляющей передней гранью зуба Р - сила трения пластически деформируемого материала относительно передней грани клина. [c.272]

Болтовыми, шпилечными, винтовыми и другими резьбовыми соединениями можно объединять в сборочные единицы детали, изготовленные из различных материалов, в том числе и из пластических масс. При назначении материала для деталей с подвижными резьбовыми соединениями (ходовые винты и др.) учитывают коэффициент трения. Две свинчиваемые детали из алюминиевых сплавов обычно не изготовляют, так как без применения специальных смазочных паст резьбовое соединение заклинивается, получается неразъемным. [c.278]

Основные технологические мероприятия, направленные на снижение удельных усилий выдавливания, — применение различных смазывающих материалов или покрытий заготовок для уменьшения сил трения. В обычных условиях выдавливания силы трения препятствуют пластическому истечению металла и существенно увеличивают усилие деформирования. [c.100]

Вследствие того что к заготовке при волочении приложено тянущее усилие, в отверстии волоки (очаге деформации) и после выхода из нее металл испытывает растягивающие напряжения. Но если в очаге деформации, в котором действуют и сжимающие напряжения со стороны инструмента, металл пластически деформируется, то на выходящем из волоки конце прутка пластическая деформация недопустима. В противном случае пруток искажается или разрывается, Поэтому величина деформации за один проход ограничена, и вытяжка ц = 1,25 4-1,45. Поскольку тянущее усилие, приложенное к заготовке, необходимо не только для деформирования металла, но и для преодоления сил трения металла об инструмент, эти силы трения стараются уменьшить применением смазки и полированием отверстия в волоке. [c.117]

Сварка трением относится к процессам, в которых используются взаимное перемещение свариваемых поверхностей, давление и кратковременный нагрев. Сварка трением происходит в твердом состоянии при взаимном скольжении двух заготовок, сжатых силой Р. Работа, совершаемая силами трения при скольжении, превращается в теплоту, что приводит к интенсивному нагреву трущихся поверхностей. Трение поверхностей осуществляется вращением или воз-вратно-поступательным перемещением сжатых заготовок (рис. 5.40). В результате нагрева и сжатия происходит совместная пластическая деформация. Сварное соединение образуется вследствие возникновения металлических связей между чистыми (ювенильными) контактирующими поверхностями свариваемых заготовок. Оксидные пленки на соединяемых поверхностях разрушаются в результате трения и удаляются за счет пластической деформации в радиальных направлениях. [c.222]

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Такая формулировка связана со следующими обстоятельствами. Известные дислокационные модели зарождения микротрещин [4, 25, 170, 247] показывают, что они возникают при некотором критическом значении локальных напряжений в голове дислокационного скопления. Это соответствует критическому значению эффективного напряжения = Эффективное напряжение здесь определяется равенством a ff = ai — оо, в котором величина Оо есть так называемое напряжение трения, являющееся суммой напряжений Пайерлса—Набарро и сопротивления скольжению, обусловленного взаимодействием дислокаций с примесными атомами, точечными дефектами и исходными дислокациями [170]. Иными словами, оо есть напряжение, соответствующее началу пластического течения в зерне. С другой стороны, как известно, при температуре нулевой пластичности Т = = Tq условие наступления пластического течения (2.3) есть одновременно и условие разрушения сг/ = От(7 о) [170, 222]. Очевидно, что в данном случае выполнено условие зарождения микротрещины, и, следовательно, справедливо равенство [c.67]

В зависимости от условий износа (трения при скольжении, износа потоком жидкости или газа, абразивного износа, износа пластической деформацией и наклепом) различные стали обладают неодинаковой износоустойчивостью. [c.272]

Для высоконагруженных многооборотных подшипников, рассчитанных на работу в области жидкостного трения, применяют почти исключительно пластические сплавы в виде тонких слоев, наносимые 11а стальные (реже бронзовые) втулки п вкладыши. [c.375]

Неполная сила трения покоя соответствует микроскопическим, частично обратимым относительным перемещениям соприкасающихся тел. Такие перемещения, обусловленные упругими и пластическими деформациями этих тел, называются предварительными смешениями, [c.67]

Рассматривая теорию удара, вызывающего изгиб, будем полагать, что, как и ранее, в процессе удара во всех его фазах движение конструкции происходит без потерь энергии на нагрев за счет трения о среду, на местные пластические деформации и т. п. Поэтому, определяя деформации и напряжения при изгибающем ударе, придем к формулам, аналогичным выражениям для ударного растяжения или сжатия. Применительно к случаю динамического изгиба указанные формулы соответственно примут вид [c.642]

Пластические течения материала вблизи полюсной линии возникают под действием больших сил трения в тяжелонагруженных тихоходных передачах при низкой твердости материалов колес. [c.160]

Актуально ускорение усталостных испытаний. Оно возможно повышением частоты, повышением напряжений и исключением тех напряжений в спектре, которые практически не сказываются на процессе усталости. За последние 30 лет скорости машин для испытаний на усталость повысились с 300 до 50000 циклов в минуту, кроме того, имеются уникальные пульсаторы резонансного типа для малых образцов с частотой свыше 50000 Гц. Современные высокочастотные пульсаторы сокращают время испытаний отдельных деталей, например лопаток турбомашин, до десятков минут. Частота нагружений при отсутствии пластических деформаций и повышенного внутреннего трения обычно мало влияет на предел выносливости. Возможно внесение поправок на основе литературных данных или экспериментов. Проведение испытаний при повышенных напряжениях уместно для изделий, у которых зависимость наработки от напряжений (в частности, при контактных нагружениях) стабильна и достаточно хорошо изучена. Форсирование нагрузки применяют для узлов, в частности для выявления слабых [c.479]

Основным признаком всех видов сварки давлением (контактная, диффузионная, холодная, трением и др.) является пластическая деформация металла в зоне контакта соединяемых деталей, необходимая для образования сварных соединений. При сварке происходит принудительное образование межатомных связей между кристаллическими решетками соединяемых деталей. Выделяют три основные стадии процесса образования сварного соединения при сварке давлением [c.105]

Далее принимают, что касательные напряжения по плоскости среза распределяются равномерно, хотя в действительности, как показывают экспериментальные исследования, распределение их не является равномерным. Однако строго теоретическое рещение этого вопроса затруднительно, тем более что имеются зазоры между заклепками и листами, силы трения между листами и т. д. Кроме того, для изготовления заклепок применяют наиболее пластичные марки сталей, а поэтому неравномерность в распределении касательных напряжений из-за возникновения пластических деформаций к моменту разрушения исчезает. [c.88]

Здесь, как и для растяжения, обнаруживается площадка текучести с последующим переходом к зоне упрочнения. В дальнейшем, однако, нагрузка не падает, как при растяжении, а резко возрастает. Происходит это в результате того, что площадь поперечного сечения сжатого образца увеличивается сам образец вследствие трения на торцах принимает бочкообразную форму (рис. 59). Довести образец из пластического материала до разрушения практически не удается. [c.66]

Сварка трением. Ширина зоны нагрева от внутреннего источника энергии при сварке трением значительно ниже, чем при контактной сварке оплавлением. Кроме того, процесс формирования шва обычно протекает при температурах, близких к температуре плавления сплава, но не превышающих ее, т. е, без затрат на скрытую теплоту плавления. При общей ширине пластической зоны формирования соединения около 5 мм минимальная удельная энергия составит = 2,7-660-0,5 = 900 Дж/см" = 9 Дж/мм . [c.29]

Исследования Б. Д. Грозина показали, что при контактном приложении силы, когда деформируются относительно небольшие объемы, при поддерживающем действии большой массы металла, происходит пластическая деформация высокотвердо закаленной стали мартенситной структуры. Б. Д. Грозины.м было установлено, что даже чугун на поверхностях трения пластически деформируется [49]. [c.274]

С увеличением скорости трения пластическая деформация поверхностных слоев металла растет. Поэтому при удалении деформирующей силы возвращение упруго растянутого слоя в исходное положениезатруд-нительно, и растягиваюшие напряжения будут сохранены в большей степени. [c.82]

Деформирование и срезание с заготовки слоя металла происходит под действием внешней сплы Р, приложенной со стороны инструмента к обрабатываемой заготовке. Напрянление векюра силы совпадает с вектором скорости резания v. Работа, затрачиваемая на деформацию н разрушение материала заготовки (Pv), расходуется на упругое м пластическое деформирование металла, его разруиюппе, преодоление сил трения задних поверхностей инструмента о заготовку и стружки о переднюю поверхность инструмента. [c.263]

В результате сопротивления металла деформированию возникают реактнвные силы, действующие на режущий инструмент. Это силы упругого (Р 1 и Ру ) и пластического Р,,, и Рг. ) деформирования, векторы которых направлены перпендикулярно к передней и главной задней поверхностям резца (рис. 6.9, д). Наличие нормальных сил обусловливает возникновение сил трения (Т, и Т. ), направленных по передней и главной задней поверхностям инструмента. Указанную систему сил приводят к равнодействующей силе резания [c.263]

Из1ибающий момент не может стать больше предельного. Сечение, в котором воаник предельный момент, можно уподобить шарниру с постоянным моментом трения. Такой шарнир носит название пластического шарнира. Очевидно, если в балке или раме возникнет несколько шарниров, система может обратиться в механизм. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...