Местные напряжения и их снижение

Местные напряжения и их снижение [c.46]

Способы снижения местных напряжений и их эффективность [c.49]

Для пластичных материалов опасность таких дефектов невелика. В результате перемещения дислокаций у вершины трещины протекает местная пластическая деформация, которая вызывает релаксацию (снижение) локальных напряжений и их выравнивание. К тому же увеличение плотности дислокаций и вакансий в вершине трещины сопровождается ее затуплением, и дефект перестает играть роль острого концентратора напряжений. [c.226]

Влияние отверстия и надреза на неравномерность распределения продольных l и поперечных 02 напряжений в поперечном сечении растягиваемого плоского образца представлено на рис. 13.3, а. При этом с уменьшением радиуса дна надреза R и профиля угла надреза а местные напряжения в зоне надреза возрастают, происходит их концентрация, оказывающая существенное влияние на снижение прочности детали. При изгибе и кручении влияние подобных факторов представлено на рис. 13.3, б. [c.248]

Остаточные напряжения и деформации в сварных конструкциях должны быть сведены к минимуму. Для этого нужно уменьшать объем наплавленного металла, избегать местных скоплений и частых пересечений и размещать швы как можно симметричнее по отношению к оси аппарата. Особенно неблагоприятно сказывается влияние термических напряжений на конструкции, образованные из плоских листов, вызывая их сильное коробление. Значительного снижения напряжений можно добиться введением в сварные соединения гибких элементов. [c.138]

Особенности возникновения повреждений в барабанах, связанные с высокими напряжениями, обусловливают и основные принципы повышения надежности барабанов снижение местных напряжений в зонах их концентрации и разработка методов контроля металла как при изготовлении, так и при эксплуатации. [c.239]

При футеровке башенных аппаратов в местах опор внутренних самонесущих (диафрагмы) и несущих (своды, столбы опор) конструкций с наружной стороны обечайки или днища приваривают дополнительные элементы усиления (кольца, бандажи, ребра жесткости). Такие же элементы усиления должны быть в местах крепления обслуживающих площадок для снижения местных напряжений изгиба. Размеры элементов усиления определяют расчетом. Перегородки в оборудовании, подлежащие футеровке, должны иметь повышенную жесткость усиление их ребрами жесткости недопустимо. [c.170]

На прочность заготовок влияют не только формы сечений отдельных их частей, но и соотношение размеров этих частей, а также характер перехода от одного сечения к другому от последнего зависят повышение прочности заготовок и снижение местных напряжений, величина которых будет тем больше, чем острее углы перехода для предупреждения внутренних напряжений в местах переходов необходимо предусматривать галтели. [c.509]

Для уменьшения концентрации напряжений прорези (рис. 33.2, г) заменяют полукруглыми выточками (рис. 33.2,6), уступы (рис. 33.2,5) заменяют галтелями (рис. 33.2,е) при этом увеличивают радиусы закруглений галтелей и выточек, круглые отверстия заменяют эллиптическими, вытянутыми вдоль оси стержня и т. п. Для снижения высоких местных напряжений у тре-, шцн и предупреждения их даль- [c.66]

Увеличение шероховатости уменьшает площадь фактического контакта, в результате чего растут местные давления, возрастают интенсивность изнашивания и опасность заедания. Увеличение шероховатости снижает контактную жесткость соединений, ведет к ослаблению соединений деталей машин с натягом и к снижению несущей способности болтовых соединений при действии переменной нагрузки. Таким образом, уменьшение шероховатости поверхности способствует увеличению износостойкости, коррозионной стойкости, объемной прочности и позволяет повысить нагрузочную способность напряженных соединений и их герметичность. Однако повышение износостойкости достигается при уменьшении шероховатости только до определенного предела. Например, для удержания масла в контакте и уменьшения изнашивания на сопряженных поверхностях создают упорядоченную (оптимальную) шероховатость. [c.278]

В процессе коагуляции при старении прочность и предел текучести, перейдя за максимум, снижаются, удлинение, ударная вязкость и сопротивление развитию трещин несколько растут, особенно значительно улучшается сопротивление коррозии под напряжением и замедленному разрушению (возможной причиной такого улучшения может быть укрупнение частиц метастабильных фаз, нарушение непрерывности цепочек выделений, образование просветов между частицами, снижение плотности дислокаций в результате их аннигиляции). Для некоторых сплавов резкое улучшение коррозионной стойкости при изотермическом старении совпадает с максимумом предела текучести. Ряд важных характеристик практически мало зависят от стадии старения. К ним относятся местное удлинение в зоне шейки, сужение поперечного сечения, сопротивление усталости, длительная прочность и ползучесть. По-видимому, в процессе самих испытаний зонно-состаренные сплавы переходят в стадию фазового старения. [c.17]

Эти результаты показывают, что даже при резком изменении формы образцов (при высокой концентрации в них напряжений) наличие остаточных сварочных напряжений не приводит к снижению предела выносливости. Это, как и в ранее рассмотренном случае, можно объяснить тем, что положительное упрочняющее действие наклепа в районе сварных швов компенсирует отрицательное действие растягивающих остаточных напряжений. Поэтому отжиг образца, уничтожающий упрочняющее влияние наклепа, приводит к снижению вибрационной прочности. Предварительное растяжение, которое значительно повышает вибрационную прочность, следует прежде всего рассматривать не как меру снятия напряжений (так как положительное влияние предварительного растяжения в равной мере проявляется как при наличии остаточных напряжений, так и без них), а как метод упрочнения, связанный с появлением местных пластических деформаций. Местные пластические деформации при растяжении образцов с высокой концентрацией напряжений создают некоторое упрочнение металла в наиболее напряженном участке и приводят к некоторому изменению формы переходов, смягчая их резкость. Последнее для образцов с высокой концентрацией напряжений может иметь весьма существенное значение. Кроме того, местные пластические деформации от внешней нагрузки приводят и к снижению остаточных напряжений. [c.117]

В клеевых соединениях нагрузка распределяется равномернее по их сечению, чем в сварных или клепаных, что приводит к резкому снижению местной концентрации напряжений и, следовательно, к заметному повышению циклической прочности этих соединений. Однако клеевые соединения, имея высокие прочностные характеристики при работе на чистый срез и отрыв, плохо выдерживают совместное действие изгибающих и отрывающих нагрузок (т. е. плохо работают в условиях неравномерного отрыва). Кроме того, возможно изменение прочностных показателей с течением времени (старение). [c.126]

Изменение свойств обусловлено главным образом реакционностью атмосферы, в которой происходит напыление, а также термомеханическими особенностями формирования покрытия. Взаимодействие распыленных частиц, часто находящихся в перегретом состоянии, с окружающей средой приводит к изменению химического состава и газонасыщенности материала покрытия. Повышенное содержание окислов на поверхности частиц обусловливает появление в покрытии границ нового типа, отличающихся от обычных границ между зернами ослабленной связью между частицами и слоями. Наличие пересыщенных структур, образующихся в результате закалки перегретых частиц, нарушает тонкое строение материала покрытия. Интенсивная деформация частиц при ударе, высокая скорость их кристаллизации приводят к появлению пористости в покрытиях и к снижению их прочностных свойств. Последнее связано также с образованием остаточных напряжений, возникающих вследствие разницы теплофизических свойств материалов частиц и. подложки. Немаловажное значение имеет, кроме того, неравномерное распределение материала в струе и неравномерный нагрев детали (подложки) местным поверхностным источником теплоты. [c.222]

Способы предотвращения холодных трещин в сварных соединениях направлены на уменьшение или устранение отрицательного действия основных факторов, обусловливающих их образование, путем 1) регулирования структуры металла сварных соединений 2) снижения концентрации диффузионного водорода в шве 3) уменьшения уровня сварочных напряжений. Способы регулирования структуры рассмотрены в п. 13.3. Наиболее часто для предотвращения холодных трещин применяют предварительный или последующий подогрев сварных соединений. При сварке углеродистых и низколегированных сталей, не содержащих активных карбидообразующих, подогрев может исключить закалочные структуры в шве и ЗТВ. Кроме того, подогрев способствует интенсивному удалению Нд из соединения. При невозможности или нецелесообразности применения подогрева проводят низкий или высокий отпуск сварных узлов непосредственно после сварки. Для предотвращения XT в ряде случаев (мартенситные стали небольших толщин) достаточен местный кратковременный отпуск с помощью индуктора ТВЧ или других концентрированных источников теплоты с нагревом до 1000 К в течение 2...3 мин. [c.543]

Большое значение для обеспечения нормальной работы подшипников при многоопорном вале имеет их соосность. Как указывалось выше, нарушение соосности может вызвать изгиб вала, деформировать масляный слой, быть причиной появления местного сухого трения, уменьшить несущую способность подшипника и снизить прочность вала. Кроме того, прогиб вала вызывает значительные кромочные давления на вкладыши и изгибные напряжения в слое заливки. Исследованиями доказано, что в результате смещения отдельных опор коленчатого вала относительно его геометрической оси на 0,1—0,2 мм возникают дополнительные напряжения, в 2—3 раза снижающие запасы прочности. При этом во столько же раз уменьшается нагрузочная способность подшипников. Поэтому после установки подшипников многоопорного вала их необходимо проверить на соосность. Относительное смещение осей подшипников допускается в узких пределах, например для некоторых тракторных двигателей смещение осей соседних опор не должно превышать 0,02 мм, а всех опор — 0,03 мм. Несоосность опор коленчатого вала в пределах 0,08— 0,09 мм вызывает снижение прочности щек на 55—60%, что нередко приводит к разрушению вала. [c.325]

Назначение термической обработки для снятия реактивных напряжений определяется типом конструкции и условиями ее работы. Эту операцию следует вводить прежде всего в изделиях, работаюш,их в условиях, при которых установлено отрицательное влияние сварочных (реактивных) напряжений на прочность. Обязательным условием снятия реактивных напряжений является общая термическая обработка конструкции вместе с закреплениями. Поэтому, например, при общей термической обработке ротора из дисков, когда диски, определяющие жесткость изделия, подвергаются нагреву вместе со швами, реактивные напряжения будут сняты. В то же время, например, в результате проведения местной термической обработки замыкающих стыков паропроводов, при которой зона закрепления не подвергается нагреву, следует ожидать не снижения, а увеличения реактивных напряжений. В отличие от этого, местная термическая обработка свободных стыков паропровода, как правило, обеспечивает заметное снижение сварочных напряжений благодаря тому, что в этом случае вся зона пластических деформаций растяжения в шве и околошовной зоне, обусловливающая их возникновение и развитие, подвергается нагреву. [c.64]

Для повышения технологической прочности в процессе кристаллизации можно рекомендовать любые меры технологического (применение оптимальных сварочных материалов, режимов и условий сварки) и конструктивного характера, направленные на снижение величины деформаций и напряжений в процессе сварки или замедление их роста. Повлиять на скорость роста напряжений можно в результате местного или общего [c.504]

Условия разрушения твердых тел легче анализировать, оперируя данными о предельной деформации, а не о предельном напряжении, как это принято, например, в теории дислокации. Разрушение (местное или общее) наступает при достижении предельной удельной объемной деформации или предельной объемной энергии [63], приводящей к потере межатомной связи. Увеличение местной деформации может происходить в результате накопления и торможения дислокаций у естественных препятствий в кристаллитах, в частности у границ зерен. Предельная деформация, накопленная у мест концентрации дислокаций или в результате их слияния, вызывает образование трещины. В настоящее время предложен ряд схем, показывающих условия зарождения трещин в результате торможения, накопления и слияния дислокаций. Согласно этим схемам трещины могут возникать или под углом к плоскости скольжения дислокаций, или вдоль этой плоскости (рис. 45). Случаи местных разрушений вдоль плоскости скольжения хорошо известны (63]. Торможению, скоплению и слиянию дислокаций способствует снижение температуры растормаживанию, освобождению, вырыванию их скопления способствует повышение температуры. В этом заключается одна из причин перехода ряда металлов при деформации из вязкого в хрупкое состояние при снижении температуры. [c.88]

В процессе исследований, уже на первой их стадии, было установлено, что образованию трещин способствуют повышение температуры нагрева и рост зерна, увеличение содержания углерода в мартенсите и общего содержания водорода в стали, снижение температуры начала и особенно конца превращения мартенсита, высокие скорости охлаждения металла в этом интервале температур, увеличение жесткости и толщины свариваемых или закаливаемых изделий и т. д. С повышением температуры отпуска склонность к образованию трещин понижается. При сварке опасность образования трещин выше, чем при закалке, из-за более неблагоприятного сочетания этих факторов и в первую очередь из-за интенсивного роста зерна при нагреве металла до температуры, близкой к солидусу, повышенного содержания водорода и более высоких напряжений первого рода, вызываемых местным неравномерным нагревом. [c.153]

С недопустима. Стабилизацию правки этих деталей следует проводить при температуре не выше 200—250° С, которая восстанавливает несущую способность детали до 50—60%. Правка вхолодную деталей, работающих при знакопеременных нагрузках, снижает усталость до 14%, поэтому и вследствие сложности процесса стабилизации коленчатых валов можно применить их правку путем наклепа щек, поскольку щеки при работе вала не испытывают значительных напряжений. При правке наклепом пластические деформации металла возникают не в зоне концентрации рабочих напряжений, а на поверхности щек и к тому же являются местными и поверхностными. При этом концентрация остаточных растягивающих напряжений в опасных сечениях, вызывающих снижение усталостной прочности вала, по существу отсутствует. [c.211]

Всякий дополнительный ввод теплоты в изделие и наличие дополнительных местных пластических деформаций приводит к увеличению зон высоких внутренних напряжений, в частности растяжения, достигающих предела текучести (см. 23), т. е. к общему увеличению напряженности конструкции. В определенных условиях и особенно при малом запасе пластичности металла конструкций это может привести к появлению в них трещин еще в процессе изготовления или при эксплуатационных условиях, вызывающих иногда небольшую, но дополнительную деформацию. Для исключения таких разрушений или снижения эксплуатационных характеристик конструкции, имеющих большую общую напряженность (от сварки, дополнительной правки), их необходимо подвергать общей термической обработке для снятия внутренних напряжений. [c.237]

Влияние остаточных сварочных напряжений возрастает по мере перехода от пластических форм разрушения, т. е. разрушений, характеризуюш,ихся значительной степенью пластической деформации, предшествуюш,ей разрушению, к хрупким формам разрушения с малой степенью пластической деформации. При кратковременных испытаниях пластических материалов достаточно малых величин пластических деформаций, чтобы произошла релаксация остаточных напряжений. Поэтому при значительной обш,ей деформации значение релаксационных деформаций мало. В случае низкой деформационной способности материала, вызванной как внутренними факторами (низкая исходная пластичность материала, снижение пластичности вследствие закалочных явлений, деформационного старения, насыщения вредными примесями и др.), так и внешними (жесткая схема напря-жений, низкие температуры и др.), остаточные напряжения, суммируясь с эксплуатационными, неблагоприятно влияют на прочность. Влияние остаточных напряжений растет с уменьшением значения рабочих напряжений и с увеличением длительности испытаний. При длительных испытаниях, при повторно-статических нагружениях, которые характеризуются весьма малым значением общей пластической деформации и локализацией деформации в концентраторах, значение остаточных напряжений возрастает. Упругая энергия их, локализуясь в концентраторе, может вызвать значительную местную пластическую деформацию, достаточную для коррозионного разрушения. [c.516]

Сульфатация — насыщение пор и поверхности активной массы крупными кристаллами сернокислого свинца РЬ504 (сульфатом) белого цвета. Сульфатация происходит при частых глубоких разрядах, систематическом недозаряде батарей, соприкосновении с воздухом частей пластин, не покрытых электролитом, при саморазряде пластин местными токами, при их коротком замыкании и увеличенной плотности электролита. Признаками сульфатации являются быстрый разряд и снижение напряжения батареи под нагрузкой, особенно при пуске стартером. Сульфатацию частично можно устранить путем специального заряда батареи. Сильно сульфатированные пластины не восстанавливаются. [c.417]

Проведение термической обработки необходимо для снижения уровня остаточных сварочных напряжений и равномерного их распределения в районе ремонтной наплавки тела барабана, а также для повышения пластичности металла. В последнее время обязательному проведению местной термичёской обработки при ремонте барабанов уделяется исключительно большое внимание. Признано бесспорным, что в результате выполнения этой операции работоспособность барабанов заметно повышается. [c.170]

Установлено, что скорость роста трещин у кромок отверстий с течением времени снижается [52]. Установлено также, что на образование трещин в барабанах отрицательно влияют частые пуски котлов и их остановы, особенно аварийные, связанные с разуплотнением пароводяного тракта и резким снижением давления неудовлетворительная консервация котлов при простоях и стояночная коррозия металла барабанов наличие на поверхности металла местных дополнительных концентраторов напряжений типа рисок, мест подварки, неметаллических включений, непроваров, следов механической обработки частые химические промывки котлов циклические изменения температуры среды, вызывающие переменные напряжения на внутренней поверхности барабана в условиях практически стационарного режима работы когла. Последние составляют 5—20 °С и приводят к дополнительным термическим напряжениям 2—8 кгс/мм при частоте их изменения 1/3—1/50 с. За 100 тыс. ч эксплуатации суммарное число циклов может достигать 5-10 —1-10 . Поскольку [c.112]

Наряду с конструктивными методами снижения нолп1нальных и местных напряжений существует обширный арсенал технологических способов упрочнения элементов машин (табл. 12). Наиболее распространенной является закалка деталей машин. Она обеспечивает общее упрочнение деталей, повышение их износостойкости, надежности прессовых соединений. В частности, ее разновидность — сорбитизацию — процесс с образованием структуры сорбита, эффективно используют для упрочнения крановых колес. В части увеличения усталостной прочности и износостойкости эффективны также поверхностная закалка, химико-термическая обработка, пластическое деформирование (наклеп) поверхностей и термомеханическая обработка (ТМО). Два первых процесса имеют ряд общих особенностей а) упрочнению подвергается неглубокий поверхностный слой 1материала деталей, а глубинные слон не претерпевают существенных превращений, благодаря чему металл сердцевины остается вязким, что обеспечивает высокую несущую способность детали при ударных нагрузках б) в упрочненном поверхностном слое возникают значительные сжимающие остаточные напряжения, что ослабляет влияние концентрации напряжений от внешней нагрузки и повышает сопротивление детали усталостному разрушению. [c.51]

Таким образом, при умень1пении числа элементов уменьшается их с)пммарная масса за счет уменьшения числа конструктивных деталей (непосредственно не ) частвующих в восприятии нагрузки), появления возможности более рационально разместить материал в крупном сечении и меньшего снижения допускаемых напряжений при продольном изгибе для обеспечения местной и общей устойчивости и т.п. [c.98]

При дальнейшем нагреве до температуры Т, они достигают предела текучести (точка А на рис. 58,6), вызывая в процессе повышения температуры до Т уже пластическую деформацию сжатия стержня (линия А-Б). Появляется текучесть металла и <1 + М будет больше, чем d + М в предыдущем случае. Если прекратить нагрев, то при охлаждении напряжения сжатия снижаются (прямая 2), а после их снижения до нуля начнется сокращение длины стержня до точки В (рис. 58,6). Диаметр стержня в том месте, где происходил местный нагрев, увеличится, а длина сократится на величину (А///о) Т2, отмеченную на оси деформаций. К концу полного охлаждения стержень получит остаточную деформацию А/д, которая определяется по формуле А/о = а/оАТ, т.е. остаточное укорочение пропорционально термическому линейному коэффициенту о, длине стержня 0 и температуре нагрева АТ. Остаточных напряжений в металле стержня нет, тгис как он после нагрева со стесненным расширением свободно охлаждался. [c.78]

С при К=700м/мин. Такая температура может вызывать термопластические де рмации ПС, которые приводят к возникновению начальных напряжений растяжения. Повышается местная пластичность металла ПС, происходит релаксация начальных напряжений и снижение их уровня. Возможно так же протекание структурно-фазовых превращений в ПС с увеличением или [c.163]

Величину а определяют методами теории упругости, поэтому теоретический коэффициент концентрации а зависит только от геометрии детали и вида нагружения, и не зависит от свойств материала, который предполагают однородным, сплошным, упругим и изотропным. Реальные металлы неоднородны по своему строению и наряду с упругиВкШ обладают и пластичными свойствами. Вследствие этого в зоне концентрации напряжений может возникнуть местная текучесть металла, которая приведет к перераспрост-ранению местных напряжений в сторону более равномерного их распределения. Поэтому фактическое снижение предела вьшосливости детали вследствие влияния концентрации напряжений соответственно при изгибе и кручении [c.347]

Усложнение геометрии исследуемых элементов конструкций по мере снижения их материалоемкости, нелинейное поведение материалов в зонах конструктивной неоднородности, в вершинах исходных технологических дефектов (трещин, пор, включений, подрезов и т. д.), особенно при длительных статических и циклических нагрузках в условиях повышенных температур, ведут наряду с применением традиционных в практике проектирования аналитических методов к существенному развитию и совершенствованию численных методов и самих критериев прочности и разрушения, ориентированных на использование ЭВМ [1]. При этом вместе с нормативными подходами д.ля оценки ма.лоцикловой прочности и долговечности по условным упругим напряжениям (равным произведению местных упругих или упругопластических деформаций на модуль упругости при соответствующей температуре [2]) разрабатываются уточненные методы расчетов, основанные на деформационных критериях разрушения поцикловой кинетики местных упругопластических деформаций и учитывающие температурно-временные эффекты, частоту нагружения, форму циклов [3—7]. [c.253]

Влияние температуры испытаний на долговечность на стадии образования трещин при (Хд = 3 и амплитуде номинальных напряжений Оан, равных пределу текучести Стт (Оав = 1), показано на рис. 7.10. Точки на рис. 7.10 нанесены по результатам расчета на ЭВМ с учетом кинетики местных упругопластических деформаций в зоне концентрации. Предельное число циклов для. заданных Оа и Пон зависит от типа стали и температуры испытаний. Минимальными разрушающие числа циклов оказываются для циклически разупрочняющейся стали ТС (II), а максимальными — для стали Х18Н10Т (III), склонной к циклическому упрочнению. Различие долговечности при этом достигает 20—50 раз. Это различие объясняется разными скоростями накопления повреждений в зонах концентрации, а также абсолютными значениями местных деформаций (их величина для стали II в 2,1— 3,1 раза больше, чем для стали III. Для циклически стабильной при 20° С и склонной к деформационному старению стали 22к (I) при температурах старения долговечность уменьшается в 2—2,5 раза за счет снижения пластичности. [c.263]

Однако в некоторых случаях, как будет показано ниже, возможны и отступления от этой более общей зависимости. Например, возможно снижение скорости коррозии анода, если металл (нержавеющие стали и др.) склонен к пассивации или увеличение скорости коррозии катода, если металл (алюминий и др.) чувствителен к катодному подщелачи-ванию. Контактная коррозия может наблюдаться также и в том случае, если в конструкции, изготовленной из того же металла, есть разница в потенциалах различных ее частей. Например, в сварных конструкциях потенциал сварного шва может отличаться от потенциала основного металла. При наличии отдельных участков — либо нагартованных или напряженных, либо находящихся при различных температурах, участки с более отрицательным потенциалом могут такя е подвергаться коррозии, аналогичной контактной. Если в растворе присутствуют ионы благородных металлов, то при их местном осаждении на поверхности конструкции может также произойти коррозия подобного типа. [c.77]

Большинство твердых материалов способно выдерживать, не разрушаясь, очень высокое всестороннее давление, если только оно действует равномерно со всех сторон, как это, например, имеет место в твердом теле, окруженном жидкостью. Материалы с неплотной или пористой структурой, как, например, дерево, под действием высокого гидростатического давления подвергаются значительной остаточной деформации, и после снятия давления их объем остается уменьшенным. (Достаточно спрессованное таким образом дерево теряет свойство пловучести в воде.) С другой стороны, в кристаллических телах (металлах, твердых плотных горных породах) в тех же условиях наблюдается лишь упругая деформация весьма небольшой величины. В отношении сжимаемости плотные поликристаллические и аморфные тела ведут себя подобно жидкостям. Они упруго ся имаемы и способны противостоять высоким гидростатическим давлениям, достигающим почти любой технически возможной величины, не претерпевая остаточной деформации. Зато в твердых материалах меньшей плотности всестороннее давление вызывает явные признаки разрушения, как, например, в подвергнутых гидростатическому давлению цилиндрических образцах мрамора (Карман), а также в образцах дерева, которые при сжатии принимают неправильную форму вследствие своей клеточной анизотропной структуры (А. Фёппль). Если, подвергая такие материалы высоким всесторонним давлениям, не принять особых мер предосторожности, то передающая давление жидкость проникает в материал через его мельчайшие щели и трещинки. По наблюдениям Т. Паултера, стеклянные шары, подвергнутые в течение короткого периода времени очень высокому всестороннему давлению жидкости, разрушаются не прп максимальном давлении, а либо в течение периода уменьшения давления, либо же вскоре после быстрого снятия последнего. Ничтожные количества жидкости, способные проникнуть через невидимые мельчайшие поверхностные трещины в наружных слоях шаров, не успевают достаточно быстро вытечь из этих трещин при внезапном снижении давления. Поэтому при снятии внешнего давления в жидкости, попавшей в узкие трещины или каналы поверхностного слоя, возникает градиент давления, который и приводит к высокой местной концентрации растягивающих напряжений, создающих опасность разрыва стекла. В сравнительно более слабых материалах, как мрамор и песчаник, внешнее давление жидкости приводит к образованию трещин, в результате чего может произойти разрушение структуры этих пород. [c.199]

Растворимость пленок увеличивается если в сульфоса-лициловый электролит добавить серную кислоту. Чем больше концентрация НаЗО , тем активнее воздействует электролит на оксидный слой и тем ниже напряжение на ванне. При содержании более 30 г л Н2504 наблюдается местный разогрев анода, формирование неоднородных пленок, их растравливание, снижение скорости формирования окисла. [c.40]

Анализ экспериментальных данных показал, что наличие утолщений на кромках тавров по ЧМТУ/Укрниимет 23—65 обеспечивает снижение местных кромочных напряжений примерно на 25% и корневых на 15% присоединение усиливающих полос одними фланговыми швами обеспечивает включение их в работу корневого сечения полки. При полосе толщиной до 12 мм включительно дополнительная постановка электрозаклепок даже с шагом, равным 0,75 ширины полосы, практически не приводит к снижению корневых напряжений. Лишь при полосе толщиной 16 мм постановка электрозаклепок с шагом 0,75 ширины полосы приводит к снижению корневых напряжений примерно на 30% - [c.59]

Мероприятиями по борьбе с пароводяной коррозией внутренней поверхности нагрева, в тоМ числе и под отложениями, являются снижение местных тепловых напряжений, рассредоточение горелок, увеличение их числа, предотвращение лизания экранных и фестонных труб пламенем, торкретирование экранов в зоне ядра факела и несколько выше его, снижение форсировки котла, полная или Частичная замена мазута газом, предотвращение отложений в экранных трубах, уменьшение содержания накипе- и шламообразователей в питательной воде, обеспечение возможно более устойчивого химического и теплового режимов во избежание растрескивания защитной пленки магнетита при теплосменах, обеспечение надежной циркуляции воды в паровых котлах. [c.234]

ПОДОГРЕВ (при сварке плавлением) — вспомогательный нагрев изделия с помощью малоконцентрированных источников теплоты, не вызывающий расплавления металла и служащий для предупреждения трещин в сварных соединениях, повышения их пластичности и снижения сварочных напряжений. Различают П. всего изделия (общий) или же только его части в месте соединения (местный). По времени П. может совпадать со сварочным нагревом (сопутствующий), предшествовать [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...