Слой шаровой

При образовании выпучивания внешние слои шарового сегмента становятся внутренними и соответственно сжимаются, а внутренние — внешними и растягиваются. Относительное растяжение (или сжатие) так что связанная с ним полная энергия в области выпучивания Е h RY hr" . При условии (15,5) она действительно мала по сравнению с энергией в полосе изгиба [c.83]

Шаровая засыпка бункерного типа. Гидравлическое сопротивление слоя шаровых твэлов в бункерной засыпке рассчитывается по формуле [c.27]

Слой шаров (шаровые засыпки с различной пористостью). Движение газа через слой шаровых ТВЭЛОВ рассматривается как движение по системе параллельных каналов с расширениями и сужениями. [c.58]

На рис. 20 показано распределение давления, измеренного в масштабных скоростных напорах, на внутреннюю поверхность стенок камеры при различном пережиме выходного торца. Как видно, давление, измеренное с помощью отверстий малого диаметра в криволинейных стенках осесимметричной циклонной камеры, и кинетическое давление, измеренное в пристенном слое шаровым зондом, совпали. Расхождение порядка [c.141]

Сложные функции — см. Функции сложные Слой шаровой 110 [c.561]

Величина снимаемых тепловых элементов зависит также и от рационального конструктивного решения самих тепловыделяющих элементов и активной зоны реактора. Одна из перспективных конструкций тепловыделяющих элементов высокотемпературного ядерно го реактора, работающего на тепловых нейтронах, уже упомянута выше. Тепловыделяющие и одновременно замедляющие элементы выполняются в виде шаров, образующих при засыпке в активную зону реактора слой шаровой насадки. Шаровая насадка имеет сильно развитую поверхность теплообмена и боль-щие коэффициенты теплоотдачи. Отвод тепла от активной зоны реактора можно осуществить, пропуская сквозь слой шаровой насадки теплоноситель со скоростью, достаточной для поддержания безопасной рабочей температуры шаров. В качестве теплоносителя можно применить газ (парогазовую смесь), находящийся под высоким давлением. [c.68]

В объем реактора через верхний канал засыпают шаровую насадку и одновременно продувают (с небольшим расходом) газом образующийся ее слой. По мере приближения к критическому объему (массе) шаровой насадки увеличивают расход газа вплоть до номинального, осторожно засыпают дополнительное количество насадки. При некотором объеме насадки достигается критическое состояние и возникает цепная реакция деления ядер урана-235. При дальнейшем добавлении насадки мощность реактора возрастает. Уровень мощности контролируется по температуре верхнего слоя шаровой насадки (оптическим пирометром) и температуре газа на выходе из реактора. Как только будут достигнуты расчетные температуры насадки и газа, добавление насадки в объем активной зоны реактора прекращается. Так обеспечивается выход реактора на номинальный режим. [c.71]

Сечение слоя шаровой насадки, м [c.91]

Высота Слоя шаровой насадки, м Диаметр шаров, мм [c.91]

Слоевые топки 359, 365, 369, 421, 455 Сложные эфиры 76 Слой шаровой, объем и поверхность 7 Слюда 267 [c.725]

Распределение температур внутри -го слоя шаровой стенки определяется соотношением (2.67) с заменой T i, и [c.41]

Гидравлическое сопротивление шарового слоя по внешней модели течения определяется следующим образом [c.40]

Гидравлическое сопротивление шарового слоя по внутренней модели течения [c.40]

Главным фактором, определяющим потерю энергии при течении жидкости через шаровой слой, он считал форму пространства между шарами. На рис. 2.1 показаны модели ячейки [c.42]

При применении шаровых твэлов в реакторах ВГР с высокой объемной плотностью теплового потока возникает необходимость увеличения удельного массового расхода теплоносителя. Диапазон изменения чисел Re в реакторах с шаровыми твэлами лежит в пределах S-IO —5-10 (при номинальной мощности реакторов). К сожалению, большинство исследований по определению гидродинамического сопротивления слоя шаров относится к области чисел Re<10 . [c.57]

Наступление автомодельной области отмечено при значении Re= 3-10 . Однако в этом исследовании не определялось влияние объемной пористости шаровых насадок на коэффициент сопротивления слоя. Таким образом, необходимо было провести работы по определению гидродинамического сопротивления различных шаровых насадок при больших числах Re. [c.59]

Рис. 3.3. Зависимость коэффициента гидродинамического сопротивления слоя от числа Re при различной объемной пористости т шаровых укладок

Помимо измерения полных перепадов давлений измерялись перепады внутри слоя (шаровыми ниферами). На рис. 6 показаны результаты продувки слоя топ же укладки, состоящей из 12 рядов шаров. Отбор давлении внутри слоя был взят Hi пятого и девятого рядов. [c.295]

Режимы псевдокипения слоя шаровой насадки имеют исключительно важное значение для регулирования уровня мощности высокотемпературного ядерного реактора. Увеличение порозности слоя в процессе псевдокипения приводит к увеличению радиационной поверхности и потерь нейтронов из объема насадки (активной зоны) и, следовательно, к уменьшению мощности реактора. [c.72]

Процесс нсевдокинения слоя шаровой насадки, по существу, уменьшает, а прекращение этого процесса, наоборот, увеличивает коэффициент размножения нейтронов в активной зоне реак-т [c.73]

Рис. 40. Изменение норозности т (а), действительной скорости и (б) с увеличением скорости фильтрации в псевдокипящем слое шаровой насадки ПС — плотный спой, ПЗ— переходная зона, ЗИК — зона интенсивного кипения, КС — кипящий слой, ЗВ — зона выноса

Рис. 41. Изменение радиационной поверхности. У/ о и мощности реактора Р/Ро в относительных величинах с увеличением норозности т при псевдоки-пящем слое шаровой насадки

При расчете времени срабатывания аварийного механизма следует иметь в виду, что шаровая насадка обладает сравнительно большой тепловой инерцией. Так, например, нагрев насадки на 200 К при номинальной мощности реактора может продолжаться в течение 100 с. Время же срабатывания аварийного механизма будет порядка 1 с, т. е. практически в 100 раз меньше. Для ускорения с начала процесса псевдокипения слоя шаровой насадки может быть предусмотрена подача в реактор газа из резервной емкости высокого давления. [c.74]

Активная зона высокотемпературного ядерного реактора, предназначенного для нагрева парогазовой смеси в ПГТУ с закрытой тепловой схемой, может быть изготовлена в виде слоя шаровой насадки из материалов, широко применяемых в реакторострое- [c.128]

Реакторы на быстрых нейтронах имеют сравнительно небольшие размеры и загрузку значительного количества ядерного топлива. Трудности в конструировании реакторов на быстрых нейтронах связаны с тем, что при больших энергиях нейтронов эффективные сечения деления ядер урана-235 и плутония-239 малы, и для получения приемлемого выхода мощности необходимо иметь большие величины потоков быстрых нейтронов, что обусловливает и высокие тепловые потоки в активной зоне реактора. Снятие огромных тепловых потоков возможно газом (парогазовой смесью), даходящимся под высоким давлением. Выполнение же активной зоны в виде слоя шаровой насадки из тугоплавкой двуокиси урана (тория) позволяет, в свою очередь, увеличить поверхность нагрева, коэффициент теплоотдачи и допустимый уровень рабочей температуры тепловыделяющих элементов. Именно так могут быть решены основные проблемы, возникающие при создании высокотемпературных ядерных реакторов-бридеров. [c.130]

Материал, не требующий никакой смазки, осуществляется путем спекания на стальном корпусе тонкого слоя шаровой бронзы (89%Си, 11% 8п), пропитанного смесью политетрафлуорэтилена и свинца, на поверхность которого нанесен тонкий слой той же смеси, но без бронзы. Получается, таким образом, структура, состоящая из двух взаимнопроникающих губчатых масс, из которых одна из бронзы, а другая — из смеси пластмассы со свинцом, наложенных на несущий стальной суппорт, защищенный от коррозии очень тонким слоем олова. Различные детали, которые можно изготовлять из этого материала, получаются непосредственно прессованием никакой другой обработки не требуется. Пока не имеется Других указаний по использованию этих материалов, кроме значений р п, при котрых они могут работать в таблице 8.10 [c.309]

В настоящее время на всех опытных реакторных установках используется керамическое ядерное горючее в виде сферических микротопливных частиц с многослойным защитным покрытием с максимальной температурой 1300° С, диспергированных в графитовой матрице топливного слоя твэла. Применяются три формы твэлов шаровая (реакторы AVR, THTR-300), стержневая (реакторы Драгой , Пич-Боттом ) и призматическая (реактор HTGR-330), а также два способа перегрузки твэлов непрерывный и периодический. В реакторах с шаровыми твэ-лами используется непрерывная замена выгоревших твэлов свежими без снижения мощности в реакторах с цилиндрическими стержневыми и шестигранными призматическими твэ-лами — периодическая замена выгоревшего топлива на остановленном реакторе. [c.4]

В более поздней работе [28] был предложен теоретический метод обобщения данных по гидравлическим сопротивлениям различных шаровых засыпок и укладок из элементов неправильной формы и. разработана новая геометрическая модель, в которой расстояцие между шарами может быть больше диаметра шара, т. е. предусматривается случай образования взвешенного слоя с пористостью >0,476. Значения параметров ячейки в этом случае будут выражаться зависимостями [c.43]

В последнее время было обнаружено, что в процессе многократной перегрузки топлива активной зоны с течением времени происходит переукладка шаровых элементов в пристеночном слое толщиной несколько диаметров шаров на гладких боковых стенках активной зоны, в результате чего происходит уплотнение слоя и уменьшение его объемной пористости [6]. - [c.51]

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т [c.56]

Из наиболее ранних исследований можно отметить работу И. М. Федорова для шаровой насадки с т = 0,4 [31]. Им получена зависимость коэффициента сопротивления слоя для сме шанного режима течения [c.57]

В 1947 г. Р. Н. Муллокандов [32] опубликовал данные пО коэффициенту сопротивления слоя для изотермического и неизотермического течения газа через шаровую насадку для диапазона Re = 2-102- 3-10 в виде [c.57]

В. М. Боришанским при определении сопротивления слоя шаров было обнаружено влияние расположения шаров при одинаковой пористости на гидравлическое сопротивление [27]. Им исследованы две шаровые укладки с /п = 0,27 при наличии сквозных каналов через весь шаровой слой тетраоктаэдриче-ской укладки и без них. При наличии сквозных каналов было-обнаружено уменьшение коэффициента гидродинамичеркого сопротивления слоя на 15—20%. Опыты проводились в диапа- [c.57]

Наиболее полное исследование гидродинамического сопротивления шаровых насадок было выполнено сотрудниками ЦКТИ Р. С. Бернштейном, В. В. Померанцевым и С. Л. Шагаловой [28]. В более поздней работе этих же авторов был предложен на основе струйной теории Г. Н. Абрамовича теоретический метод расчета гидродинамического сопротивления как шаровых насадок, так и слоя из элементов неправильной формы и предложены обобщенные зависимости для коэффициентов сопротивления. Степенные зависимости параметров ячейки (относительной высоты hjd и относительного просвета п) выбирались авторами работы с учетом обоих типов насадок. [c.58]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Гидродинамическое сопротивление различных шаровых укладок было исследовано автором работы совместно с Е. Ф. Яну-цевичем в 1959 г. на разомкнутых и замкнутых газодинамических трубах с воздушной средой, очищенной от влаги и паров воды. Был определен коэффициент сопротивления слоя четырнадцати различных шаровых укладок. Значения объемной пористости, отношения (N = D-rp/d) диаметров труб и шаров приведены в табл. 3.3, а коэффициентов сопротивления — в табл. 3.4. [c.59]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

В 1975 г. автором настоящей работы и Л. М. Минкиным были проведены эксперименты по определению коэффициента сопротивления цепочки графитовых шаровых элементов (от 10 до 36 штук) диаметром 70 мм в прямой трубе из нержавеющей стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 72 мм (Л =1,03). Опыты проводились на разомкнутой воздушной петле с давлением осушенного воздуха от 0,1 до 0,3 МПа и массовым расходом 0,02—0,07 кг/с. Шары закреплялись в трубе со стороны выхода воздуха стальным штырем диаметром 10 мм, измерение статического давления проводилось на расстоянии 10 диаметров шара до и после шарового слоя. Диапазон изменения чисел Re= (2,5ч-6) 10 . Полученные значения приведены в табл. 3.4. [c.61]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Экспериментальные значения константы соответствуют измеренным значениям Дстр для потока с искусственной турбули-зацией, что, как было показано ранее, и имеет место при течении газа через шаровые укладки. Гидродинамическое сопротивление шарового слоя может быть определено по зависимости (2.2) для внутренней модели [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...