Работа возможная трения

Выберем теперь в качестве возможного перемещения действительное перемещение ерз (это мо но сделать, так как в нащем случае связи стационарны). Тогда работа силы трения 8Л (F p) будет равна нулю, ибо при действительном перемещении точка приложения силы трения всегда совпадает с мгновенным центром скоростей. [c.427]

Выберем теперь в качестве возможного перемещения действительное перемещение dr (это допустимо, ибо в данном случае связи стационарны). Тогда работа сил трения 8Л (F, p) и 8Л(/ з р) будет равна нулю, так как при действительных перемещениях точки приложения сил трения /= i p и з р всегда совпадают с соответствующими мгновенными центрами скоростей. [c.435]

Работа пары трения качения равна по модулю произведению момента пары трения качения ln — Nf = Pf на возможное угловое перемещение 8- катушки. с)та работа отрицательна, так как [c.465]

Выберем теперь в качестве возможного перемещения действительное угловое перемещение барабана ср (это допустимо, ибо в данной задаче связи стационарны). Тогда работа силы трения (Р р) будет равна нулю, ибо при действительном перемещении у сила трения приложенная в мгновенном центре, не перемещается. [c.494]

Рассмотрим работу силы тяжести и линейной силы упругости, изменяющейся по закону Гука, н вычисление работы силы, приложенной к какой-либо точке твердого тела в различных случаях его движения. В качестве простейших примеров движения укажем случаи, когда работа равна нулю. Так, работа любой силы равна нулю, если она приложена все время в неподвижной точке или в точках, скорость которых равна нулю, как, например, в случае, когда сила все время приложена в мгновенном центре скоростей при плоском движении тела или все время в точках, лежащих на мгновенной оси вращения, в случае вращения тела вокруг неподвижной точки. Эти случаи возможны в задачах, когда рассматривают работу силы трения в точке соприкосновения двух тел при отсутствии скольжения одного тела по другому. При этом работа силы трения равна нулю. [c.315]

В действительности не существует ни абсолютно гладких, ни абсолютно твердых тел, так что работа реакций на любом возможном перемещении отлична от нуля, но, с другой стороны, во многих практических случаях (хорошо отполированные и смазанные поверхности, колеса из хорошо закаленной стали и т. п.) работа сил трения оказывается настолько малой по сравнению с работой других приложенных сил, что в первом приближении можно пренебречь работой сил трения и говорить [c.316]

Однако при решении многих динамических задач возможная работа сил трения не имеет существенного значения. Тогда вводятся в рас- [c.765]

Возможная работа силы трения Р ,р запишется в виде [c.774]

В 1906 г. Н. Е. Жуковский совместно с С. А. Чаплыгиным опубликовал работу О трении смазочного слоя между шипом и подшипником . В ней было дано точное математическое решение задачи Петрова. В этом же году Н. Е. Жуковский разработал теорию подъемной силы крыла. На основании этой теории стало возможно производить расчеты крыльев самолетов, а также лопастей рабочих колес гидравлических турбин, центробежных и пропеллерных насосов. Таким образом была решена важнейшая проблема аэродинамики и гидродинамики. [c.8]

Идеи, -заложенные в указанном выше классическом сочинении профессора Н. П. Петрова, нашли свое дальнейшее отражение и в трудах Н. Е. Жуковского. В 1906 г. Н. Е. Жуковский совместно с С. А. Чаплыгиным опубликовал работу СЗ трении смазочного слоя между шипом и подшипником . В ней было дано точное математическое решение задачи Петрова. В том же году Н. Е. Жуковский разработал теорию подъемной силы крыла. На основании этой теории стало возможным производить расчеты крыльев самолетов, а также лопастей рабочих колес гидравлических турбин, центробежных и пропеллерных насосов. Таким образом, была решена важнейшая проблема аэродинамики и гидродинамики. [c.9]

Уравнение энергии записано в форме, аналогичной первому закону термодинамики. Левая часть уравнения соответствует изменению со временем кинетической и внутренней энергии движущегося объема. Первый член правой части учитывает работу массовых сил, второй — работу сил давления, третий — работу сил трения, четвертый — поступление энергии в объем за счет теплопроводности, пятый— за счет диффузии. Поскольку, как уже упоминалось, масса М объема V, движущегося со средней массовой скоростью, сохраняется, возможно обычное преобразование [c.180]

Если бы мы допустили, что прыжок в природе отсутствует, то кривая аЬ в некоторой точке е подошла к линии К-К, поток в этом месте получил бы минимальную возможную энергию, причем дальнейшее движение жидкости было бы невозможно (в связи с отсутствием того запаса энергии, который должен затрачиваться на работу сил трения при дальнейшем движении жидкости). [c.326]

Сила трения. Касательная составляющая полной реакции, направленная в сторону, противоположную возможной относительной скорости, называется силой трения. В результате работы сил трения происходят нежелательные изменения геометрических размеров элементов кинематических пар. Это явление называется износом. [c.51]

Энергетические соотношения (14) и (15) показывают, что для данного сочетания параметров трения существует область механических воздействий, в которой соотношение запасенной энергии к работе сил трения имеет минимальное значение, что приводит к возможности рационального соотношения между износом и работой сил трения. [c.267]

Таким образом, представляется возможным аналитически рассчитать оптимальную для заданных условий работы пары трения шероховатость. Исходя из расчета, можно назначить соответствующую технологическую обработку поверхности, параметры шероховатости которой наиболее близко соответствуют расчетной при этом приработочный износ будет наименьшим. [c.102]

Испытание пористого материала. Для подшипников скольжения, работающих в условиях, исключающих подачу смазочного масла извне, применяют пористые материалы. Объем, занимаемый в таком подшипнике сообщающимися между собой порами, заполняют смазочным маслом, которое может, нагреваясь, выходить на поверхность, предохраняя трущиеся поверхности от соприкосновения и задира. Поэтому работу пористого подшипника, заполненного смазочным маслом, следует рассматривать как работу, аналогичную трению с ограниченной подачей смазки, когда возможно или исключено проявление поддерживающего эффекта смазки. [c.69]

Понижение к. п. д. резьб с мелким шагом является следствием увеличения работы сил трения, поэтому по сравнению с резьбой, имеющей крупный шаг, резьбы с мелким шагом более надежны против самоотвинчивания. Это дает возможность рекомендовать резьбы с крупным шагом главным образом для соединения деталей, не подвергающихся переменной нагрузке, толчкам, сотрясениям и вибрациям, а резьбы с мелким шагом — для соединений, подвергающихся нагрул<ению такого характера. Метрическая резьба с мелким шагом рекомендуется также для резьбовых соединений при малой длине свинчивания, при тонкостенных деталях, для осуществления различных регулировочных и подобных устройств, а также для соединений, которые собираются при небольшом усилии (например, с помощью отвертки). [c.238]

Работа пары трения в условиях нестационарного теплового режима может быть оценена лишь на инерционных машинах, которые однако не дают общей фрикционной характеристики материалов, т. е. не выявляют их потенциальных возможностей. [c.120]

Из приведенного выше вытекает возможность нового принципа построения и рассмотрения общеизвестных линий износа образцов, отдельных конструктивных и неконструктивных элементов и целых машин с учетом сопоставления площадей подобных диаграмм (см. рис. 54), характеризующих работу сил трения и т. п. [c.240]

Рассмотрение реальных природных каналов и технических гидравлических систем дает возможность разделить гидравлические потери на два вида. Во-первых, это может быть потеря полного напора по длине, обусловленная работой сил трения, распределенных по этой длине в первом приближении равномерно. Очевидно, что эти потери, называемые также потерями на трение, пропорциональны длине канала или трубопровода. Во-вторых, это может быть местная потеря полного напора, обусловленная местной деформацией поля скоростей из-за сил трения, распределенных существенно неравномерно. [c.106]

При выборе материалов учитывать возможность при эксплуатации наводороживания трущихся поверхностей, что резко снижает износостойкость и надежность работы узла трения. Применять материалы, трудно поддающиеся наводороживанию. [c.329]

Уплотнения упругим элементом, трущимся о корпус (рис. 3, а), встречаются сравнительно редко, поскольку при увеличении диаметра уплотняющего кольца повышаются окружные скорости трущихся поверхностей и, следовательно, увеличивается работа сил трения. Кроме того, в данном случае нельзя установить неразрезное уплотняющее кольцо. В конструкции уплотняющего устройства, показанной на рис. 3, б, предусматривается возможность периодической подтяжки уплотняющего элемента при помощи винтов, стягивающих фланцевые крышки. В устройстве, показанном на рис. 3, в, осуществлен принцип непрерывного автоматического поджатия уплотняющего кольца к расточке корпуса давлением стального разрезного кольца, установленного под уплотняющим. Для облегчения установки колец несущий фланец выполнен в виде двух дисков, зафиксированных относительно друг друга штифтом. Торцовое уплотнение упругим трущимся элементом (рис. 3, г) применяют преимущественно в подшипниковых узлах с вертикальным расположением вала. Войлочное кольцо укладывают в канавку на торцовой поверхности корпуса и прижимают к фасонному диску, зафиксированному на валу стопорным винтом. Центробежная сила, возникающая при вращении диска, [c.323]

Приток энергии к массе, заключенной в выделенном отрезке трубки тока, складывается из работы сил давления на концевых поверхностях трубки и из возможного поступления тепла через боковую поверхность. Учитывать особо работу сил трения не следует, так как она сводится к преобразованию механической работы в тепловую энергию, следовательно, не влечет за собой изменения содержания энергии в выделенной области. Работа сил давления, действующих на площадь Fa, равна силе, умноженной на путь, т.е. равна [c.364]

Длина калибрующей части метчиков оказывает влияние на ресурс времени его работы, силы трения, точность нарезания резьбы. С точки зрения снижения сил резания и трения, а также повышения точности резьбы, нарезаемой метчиком, целесообразно длину калибрующей части делать минимально возможной. Для крупных и средних метчиков, а также для гаечных метчиков минимально допустимой является калибрующая часть длиной 0,5 диаметра резьбы, а для мелких метчиков —длиной 1,0—1,2 диаметра. [c.291]

Для деталей экскаватора характерна работа в условиях граничного трения (например, подшипники скольжения гусеничного хода, ходового механизма и т. п.). При граничном трении вследствие изменяющихся условий работы возможны непосредственные контакты [c.370]

Работа внешних сил па возг.южных перемещениях равна работе сил трения на возможных перемещениях, т. е. [c.260]

Червячные передачи по сравнению с зубчатыми меньше распространены. К их преимуществам относятся возможность большего изменения частоты вращения одной ступенью, плавность и бесшумность в работе, возможность самоторможения. Их недостатки — значительные потери на трение (низкий коэффициент полезного действия), необходимость применения для изготовления высококачественных бронз и специального оборудования. [c.70]

Процесс возникновения и развития повреждений поверхностей трения вследствие схватывания называется заеданием. Заедание возможно и при достаточной смазке в результате резкого местного повышения температуры в зоне контакта (вызванного работой сил трения) до значения, при котором смазка теряет свои защитные свойства и возникает металлический контакт поверхностей трения. С но-вьппением твердости и уменьшением пластичности растет сопротивление заеданию. [c.32]

Обобш,енная сила Qi находится из выражения элементарной работы сил трения бЛт на возможном перемещении системы (работа сил упругости пружины учтена при составлении выражения потенциальной энергии) [c.282]

Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. На этапе 1 проводится выбраковка по признаку влияния определяющего параметра (например, температуры или нагрузки на / или I). Это аналогично требованию, чтобы уравнение / = f (pi, Рг, Рз, — Ры) было заменено на упрощенное / = f (pi). При этом предполагается, что множество значений определяющего параметра Pib большей мере, чем остальные Ра, Рз,. .. р , влияют на / и 7. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Верхняя граница этой зоны (sup — супремум) представляет собой множество точек М, а нижняя граница (inf -инфинум) — множество точек т, т.е. М = sup I, am = inf Так выявляют границь применения сочетания материалов. Эти границы контролируются независимыми критериями, например термпературно-кинетическими [46, 48]. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинетических критериев является критическая температура, характеризующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта (первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. Это явление имеет место при второй критической температуре [48, 49, 50]. Методы, посредством которых можно выявить температуры, соответствующие этим критериям, стандартизованы (ГОСТ 23.221-84). [c.184]

В случае слоистых твердых неметаллических смазок (графит, дисульфид молибдена, нитрид бора) их малый коэффициент трения объясняется двумя причинами. Первая из них - легкость сдвига структурных слоев относительно друг друга при наличии прочного сцепления с металлической основой материала. Например, у графита это слабо сцепленные между собой наслаивающиеся один на другой шестигранники, которые при торможении отслаиваются в виде чешуек и создают устойчивую активную пленку на поверхности трения, предотвращающую схватывание и заедание. Вторая причина - адсорбирование на поверхности смазки водяных паров, которые и служат смазкой при работе узла трения. Кроме того, необходимо учитывать возможность взаимодействия смазок с основой материала (например, графита [c.60]

Круглоременные передачи применяют в слабо нагруженных приводах, в частности, в механизмах приборов. Зубчатые ремни отличаются от других ремней наличием на их внутренней поверхности зубьев, обеспечивающих постоянство передаточного отношения без проскальзывания, бесшумность работы, возможность работы в масле. В отличие от передач со всеми другими типами ремней, передающих движение за счет сил трения между ремнем и шкивами, зубчато-ременные передачи реализуют принцип передачи движения зацеплением. По этому признаку они более близки к цепным передачам (см. ниже). Зубчатые ремни применяют в передачах большой мощности (до 400 кВт) при скорости до 80 м/с. [c.43]

Образование трещин на поверхностях трения стальных и чугунных деталей в паре с другими материалами и при смазывании углеводородными жидкостями (масла, гидрожидкости, топливо) при тяжелых режимах работы возможно в результате концентрации в зоне контакта диффузионно-способного водорода, который охруичивает стальную и чугунную поверхности. [c.236]

Распространено мнение, что цилиндры тронкового двигателя должны изнашиваться более всего в плоскости движения шатуна, в которой поршень прилегает к цилиндру наименьшим считают диаметральный износ в плоскости оси коленчатого вала. Кривые диаметрального износа цилиндра (рис. 17.12) и другие измерения как-будто подтверждают это. На самом деле верхняя часть рабочей втулки не соприкасается с троиком поршня, контактирование происходит в средней и нижней частях цилиндра. В средней части цилиндра работа сил трения колец поршня заметно превышает работу сил трения поршня. Только в нижней части цилиндра, где износ невелик, более существенной может оказаться роль трения поршня. К тому же факты указывают на другие возможные картины неравномерного распределения износа по поперечному сечению цилиндра. Представление о превалировании диаметрального износа в плоскости движения шатуна несостоятельно. [c.264]

В механизмах и машинах высокая работоспособность и долговечность достигаются чаще всего за счет удачно спроектированных узлов трения, которые должны обеспечивать наименьшие потери на работу сил трения и минимальный износ. Для достижения этих качеств в узлах трения используются сочетания стальных деталей с деталями из цветных металлов и их сплавов (подш ипники трения скольжения, венцы червячных колес и т. д.). При современном уровне разви1ия химических производств нецелесообразно использовать цветные метал лы там, где они успешно могут быть заменены пластмассами. Поэтому каждый конструктор при создании новых машин должен максимально использовать возможность замены дефицитных цветных металлов пластмассами. [c.379]

I4l. Взаимодействие поверхностей трения уже случайно их микрогеометрия (шероховатость) может быть описана только при помощи функций распределения участков поверхности по высоте опорными кривыми [6]. Так как выступы на поверхностях имеют различную высоту и форму (не говоря уже о возможной неоднородности свойств материала), то и величина напряжений и деформаций, возникающих при их взаимодействии, также будет характеризоваться определенным спектром [17]. Сам процесс усталостного разрушения вследствие его природы также случаен [32]. В процессе износа, протекающего по усталостному механизму, возникает фрикционно-контактная усталость материалов. То, что в поверхностном слое в период разрушения наблюдаются физические, физико-химические, механо-химические и химические процессы (окисление, деструкция, фазовые переходы и т. п.), не противоречит представлениям об усталостной природе износа, а, наоборот, подтверждает их, так как аналогичные процессы происходят и при динамической усталости материалов (в обычном понимании этого явления). Современная флуктуационная теория прочности твердых тел 7] рассматривает в единстве влияние термических и механических факторов на вероятность флуктуации, приводящей к разрушению материала. Применительно к износу данный термоактивационный механизм разрушения подтверждается последними исследованиями 129]. Усталостная теория износа не исключает возможности разрушения в результате одного акта взаимодействия выступов шероховатых поверхностей трения, когда возникающие деформации или напряжения велики и достаточны, чтобы сразу наступило разрушение. При этом наблюдается абразивный износ (микрорезание) или износ в результате когезионного отрыва (схватывание). Но и в этих случаях характер взаимодействия и разрушения поверхностей случаен. Условия работы пары трения всегда характеризуются определенным спектром нагрузок, скоростей и подобных параметров, что также оказывает влияние на износ [17]. [c.6]

Негладкая плоскость не является идеальной связью. Действительно (рис. 10.18), реакция R плоскости является суммой двух ее составляющих нормальной R , перпендикулярной к плоскости в данной точке, и касательной, являющейся силой трения скольжения точки о плоскость. Оставляя в стороне случай отрьша материальной точки от плоскости, надо возможное перемещение бг точки направить вдоль плоскости. При вычислении суммы работ составляющих реакций связей R и на возможном перемещении 5г работа силы R оказывается равной нулю, в то время как работа силы трения скольжения не равна нулхо. Следовательно, условие, определяющее идеальность связи, не выполняется. [c.430]

Выберем теперь в качестве возможного перемещения действительное перемещение dip2 (это можно сделать, так как в рассматриваемой задаче все связи стационарны и, следовательно, действительное перемещение является одним из возможных). Тогда работа силы трения скольжения [c.465]

Червячные передачи по сравнегшю с зубчатыми характеризуются меньшей интенсивностью шума и виброактивностьк , большей плавностью работы, возможностью получения в одной сцепляющейся паре передаточного числа и до 80, а в отдельных случаях и существенно больших значений [36, 53]. Передача движения между скрещивающимися валами в отдельных случаях является существенным достоинством червячных передач, обеспечивающим более рациональную компоновку механизмов. Однако при выборе типа привода надо учитывать, что по фавнению с зубчатыми червячные передачи имеют следующие недостатки повышенную стоимость большие в три —четыре раза потери на трение (см. рис. 12.2, где значение / одноступенчатой червячной передачи представлено кривыми ЧП), а следовательно, и большие эксплуатацгюнные расходы необходимость применения дорогостоящих бронз. В связи с этим червячные передачи применяют при ограниченной мощности (обычно не более 50 кВт, но, как правило, при существенно меньшей в тех случаях, когда предъявляются повышенные требования к плавности и бесшумности привода. Червячные передачи незаменимы там, где требуется высокая [c.202]

Сущность вторго закона термодинамики. Первый закон термодинамики устанавливает связь между изменениями внутренней энергии H TeiVibi, количеством теплоты процесса и количеством работы, происходящими при взаимных превращениях различных форм энергии, но не позволяет решить вопрос о возможности и направлении протекания того или иного термодинамического процесса. Между тем этот вопрос имеет большое практическое значение. Обычно превращение работы в теплоту не встречает никаких затруднений и ограничений. Например, работа сил трения или работа по сжатию газа может полностью переходить Б теплоту. Иначе обстоит дело с превраще11ием теплоты в работу. В прямом цикле Карно не вся подведенная теплота превращается в работу часть ее не используется и передается холодильнику. Другой пример теплота от нагретого тела к более холодному переходит сама собой, тогда как обратный процесс невозможен без дополнительной затраты работы. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...