Температура вторая критическая

Процесс кристаллизации продолжается вплоть до температуры 246°. При 246° (с.м. рис. 20) происходит остановка в падении температуры (на кривой горизонтальная площадка), что соответствует окончательному затвердеванию сплава при постоянной температуре (вторая критическая точка). Дальнейшее охлаждение сплава в твердом состоянии происходит равномерно, с постепенным замедлением. [c.43]

Г С), но при нагревании, охлаждении и втором охлаждении за температурой второй критической точки изменения почти не происходит. [c.83]

Пленочное кипение наблюдается в стационарном режиме при тепловых нагрузках, как превышающих, так и существенно более низких, чем тепловой поток в точке D. При снижении q этот режим сохраняется до тех пор, пока температура обогреваемой поверхности, в общем случае подверженная колебаниям при колебаниях толщины паровой пленки, не снизится до температуры предельного перегрева жидкости. Если такое снижение происходит, то паровая пленка быстро разрушается и наступает возврат к режиму пузырькового кипения (переход EF). Этот переход также происходит достаточно быстро (скорость его зависит главным образом от теплоемкости опытного образца, служащего поверхностью кипения), так что переход от пленочного кипения к пузырьковому тоже называют кризисом, но уже пленочного кипения. Соответствующий этому кризису тепловой поток называют вторым критическим , или минимальным тепловым потоком пленочного кипения [c.346]

СОСТОЯНИЯ, скорости деформирования и размеров сечений и уменьшения температуры. Эти факторы, как правило, вызывают уменьшение интервала между первой и второй критической температурой, т. е. вызывают сокращение области квазихрупкого состояния и повышение опасности возникновения хрупкого разрушения. [c.22]

Зависимость Ki от второй критической температуры выражается экспонентой [c.43]

Рис. 3.8. Сдвиги первой и второй критической температур в зависимости от площади сечения

Если ввести поправку на влияние пластической зоны у концов трещины согласно выражению (2.14), то в уравнении (3.17) вместо I следует использовать условную длину трещины /т. Целесообразность введения такой поправки возникает для пластичных малоуглеродистых и низколегированных сталей при хрупком разрушении в области температуры, приближающейся ко второй критической. [c.49]

Для обеспечения условий работы в вязкой области критической температурой в уравнении (4.4) является первая критическая, а для обеспечения условий работы в квазихрупкой области — вторая критическая темпера- [c.65]

Наконец, при некотором температурном напоре вся поверхность нагрева обволакивается сплошной пленкой пара, оттесняющей жидкость от поверхности Так наступает третий, пленочный режим кипения (рис. 4-2,в). Перенос тепла в режиме пленочного кипения от поверхности нагрева к жидкости осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. По мере, увеличения температурного напора все большая часть тепла передается за счет излучения. Интенсивность теплообмена в режиме пленочного кипения достаточно низкая. Паровая пленка испытывает пульсации пар, периодически накапливающийся в ней, отрывается в виде больших пузырей. В момент наступления пле- ночного кипения тепловой поток, отводимый от поверхности, и соответственно количество образующегося пара имеют минимальные значения. Минимальное значение теплового потока называется вторым критическим — кра- При атмосферном давлении для воды, кипящей на технических металлических поверхностях, момент начала пленочного кипения характеризуется температурным напором 150 С, т.е. температура поверхности t составляет примерно 250° С. [c.105]

Полученные закономерности влияния размеров образцов на интенсивность процесса схватывания второго рода полностью соответствуют физической картине процессов, происходящих при зт х условиях, и показывают, что основной причиной влияния масштабного фактора является теплота. При увеличении температуры выше критической (в условиях схватывания второго рода) металл разупрочняется, и износ увеличивается. [c.93]

Сварка сталей, склонных к закалке, проводится на мягких режимах (без последующей термообработки или с термообработкой в печах) или на жёстких режимах с термообработкой непосредственно в точечной машине. В первом случае во избежание быстрого охлаждения, хрупкости и появления трещин в ядре точки и зоне термического влияния время сварки должно быть не менее 2—3 сек. Во втором случае может применяться следующий цикл а) сварка, б) неполное охлаждение до. температуры ниже критической точки образования мартенсита, в) повторный нагрев в машине до температуры отпуска. [c.373]

В основе существующих методов оценки сопротивления хрупкому разрушению лежат некоторые определяемые экспериментально температурные критерии — значения первой и второй критических температур хрупкости. Согласно существующим представлениям [2], при температурах ниже второй критической кр2 материал элементов конструкции находится в хрупком состоянии, при температурах выше первой критической кр1 — вязком состоянии и Б температурном интервале кр1 — кр2 — квазихрупком состоянии. [c.365]

Анализ и оптимизация капиллярной структуры. Криогенные ТТ при хранении или эксплуатации могут находиться при температурах выше критической (в термодинамическом смысле), что приводит к сверхвысокому давлению пара. Такие условия в криогенных ТТ резко снижают надежность их конструкций, а в ряде случаев могут приводить к гидравлическому взрыву. Мерами по обеспечению надежности являются повышение толщины стенки и введение дополнительного резервуара для увеличения удельного объема паров в тепловой трубе при сверхкритических температурах. Первая характеризуется ростом термического сопротивления и снижением эффективности теплопередачи. Вторая будет сопровождаться интенсификацией теплопритоков к ТТ вследствие того, что для предотвращения перекачки теплоносителя в резервуар его необходимо поместить в среду с более высокой температурой, чем температура конденсатора. Кроме того, в ряде практических систем, где эксплуатируется криогенная тепловая труба, не имеется среды с такой температурой. [c.18]

Значения второй критической температуры для различных [c.187]

При достижении критических значений критерия Ra профили температур также изменяются. Здесь снова проведем сравнение со случаем Л>0. Из рисунков видно, что до первой критической точки потоки жидкости имеют одинаковое направление. После прохождения первой критической точки направления движения жидкости в двух рассматриваемых случаях изменяются на противоположные, причем скорости жидкости, нагреваемой снизу, получаются существенно большими. Для этой области движения жидкости тепловые потоки через стенку для случая Л<0 получаются более интенсивными. Характер движения жидкости и распределение температур после второй критической точки значительно отличаются от соответствующих распределений температур и скоростей для случая Л>0. [c.196]

Из сказанного выше следует, что можно ожидать близких значений второй критической температуры крг и температуры предельного перегрева жидкости .Это положение поддается экспериментальной проверке. Нужно независимым путем определить величины и f p2 различных веществ, причем желательно при разных давлениях. [c.61]

Сплав с 5% сурьмы затвердевает в интервале температур и имеет на кривой охлаждения (фиг. 25, г) две критические точки. Первая (перегиб кривой охлаждения) отвечает началу выделения из жидкого сплава кристаллов свинца, которое продолжается до 245°. В процессе выделения кристаллов свинца оставшийся жидкий сплав обогащается сурьмой до эвтектического состава и потому окончательно затвердевает при указанной эвтектической температуре, отвечающей горизонтальной площадке. В результате хмикроструктура затвердевшего сплава состоит из выделений свинца и эвтектики. Сплав, богатый сурьмой (40% 5 ) также затвердевает в интервале температур и тоже имеет на кривой охлаждения (фиг. 25, д) две критические точки. Первая отвечает началу выделения из жидкого сплава кристаллов сурьмы, которое и в этом случае продолжается до 245°. Жидкая фаза данного сплава, обогащенная свинцом, вследствие выделения кристаллов сурьмы до эвтектического состава, затвердевает при температуре второй критической точки, отвечающей горизонтальной площадке на кривой охлаждения, и в результате образуется структура из кристаллов сурьмы и эвтектики. [c.55]

Следовательно, вблизи критической точки изохориая теплоемкость изменяется с температурой вдоль критической изохоры так же, как изобарная теплоемкость вдоль изобары вблизи точки фазового перехода второго рода, т. е. [c.271]

Вторая критическая температура Гкрг зависит от напрягаемого объема (абсолютной величины его), условий инициирования разрушения (статического или импульс- [c.41]

Из сказанного следует, что роль температуры и скорости деформирования особенно существенна для хладноломких сталей. Поэтому их использование в около-критической и закритической (по отношению ко второй критической температуре) областях температуры порож- [c.57]

При температуре эксплуатации Тэ< Ткр2)к (область А на рис. 4.2) возникает хрупкое состояние, характеризуемое критическим напряжением сгк От и кристаллической поверхностью излома F —0). При температуре эксплуатации между первой и второй критической (7 кр2)к 7 з (7 крОк возникает квазихрупкое состояние (область Б), для которого Стт ак< сгв и 0 Fb<0,5. При температуре эксплуатации выше первой критической (область В), т. е. при Гэ>(7,ф1)к, возникает вязкое состояние, для которого ат<сТк (Тп и 0,5[c.66]

На рис. 4.2 показана эксплуатационная температура Гз в интервале между первой и второй критическими (квазихрупкое состояние). Для этой температуры вычисленное по уравнениям (3.6) —(3.8) критическое напряжение равно Ок- По приведенным на рис. 4.2 параметрам условий эксплуатации (oia и Та) и по характеристикам сопротивления разрушению элемента конструкции [ок, (Ткр2)к и (ТкрОк] с использованием уравнений [c.67]

Основным фактором, определяющим сдвиги критической температуры, является масштабный. Плош,адь поперечного сечения образца Ро=яОУ4 = л 17 4 = = 2,22-10 мм , площадь сечения колонны F = nD li = = я-7602/4=4,46 10 мм . Сдвиги критической температуры при указанных размерах сечения определяются по данным рис. 3.8. При Fo=2,22-102 сдвиги первой и второй критической температуры соответственно равны 50 и 52°, а при F=4,46-10 мм эти сдвиги составляют 140 и 196° тогда приращение сдвигов критической температуры равно [c.72]

Критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Жи для колонны при температуре, равной второй критической (Т кр2)к, определяется по условию равенства номинальных напряжений Оп по ослабленному сечению и предела текучести От. Так как плошадь закова [c.73]

Когда тепловая нагрузка на поверхности нагрева задана и не зависит от условий теплообмена, обратный переход от пленочного режима кипения к пузырьковому происходит при тепловой нагрузке <7мин (рис. 13-5). Этот переход также носит кризисный характер паровая пленка внезапно разрушается и температура поверхности скачкообразно снижается. Минимальная тепловая нагрузка при пленочном режиме кипения называется второй критической плотностью теплового потока и обозначается кр2- Соответствующий темпёра-турный напор, отвечающий точке минимума на кривой кипения, есть A кp2. [c.326]

Результаты исследований, выполненных на образцах из стали ШХ15, прошедших различную термообработку, свидетельствуют о том, что для закаленной стали при прочих равных условиях характерны максимальные размеры ЗТВ, а для отожженной — минимальные. Глубина ЗТВ в первом случае в 1,5 раза больше, чем во втором. Объясняется это различием в степени дисперсности исходной структуры. С уменьшением последней нижняя, критическая точка при скоростном нагреве стали больше смещается в сторону высоких температур. Так как при лазерном нагреве стали температура быстро понижается в направлении от поверхности материала в глубину образца, то нижняя граница ЗТВ, соответствующая слою, в котором температура нагрева достигала критической точки, будет расположена тем глубже, чем меньще смещена в сторону высоких температур сама критическая точка. [c.21]

Развитие представлений об условиях образования хрупких состояшгй привело к понятиям о температурном запасе вязкости, о первой и второй критической температурах как характеризующих соответственно квази-хрункое и хрупкое состояние. Энергетическая трактовка в упруго-нласти-ческой постановке условий распространения инициированной трещины дала возможность охарактеризовать критический размер трещин или дефектов, способствующих возникновению хрупких разрушений, а путем применения статических представлений о вероятности существования опасных дефектов в напрягаемых объемах — оценить роль абсолютных размеров на прочность при хрупких состояниях. Результаты исследований критерием хрупкого разрушения обосновали методы испытания, позволяющие определять критические температуры и размеры трещин, а также разрушающие напряжения при квазихрупком и хрупком состоянии, необходимые для выбора материалов, производственных и эксплуатационных условий, исключающих воз-мон ность хрупких разрушений. [c.41]

Фиг. 71. Схема режимов отжига на фер-рнтный ковкий чугун а — вторая стадия осуществляется выдержкой при температуре ниже критической (5 — вторая стадия осуществляется медленным охлаждением винтервале критических температур.

Фиг. 71. Схема режимов отжига на фер-рнтный <a href="/info/1843">ковкий чугун</a> а — вторая стадия осуществляется выдержкой при <a href="/info/586215">температуре ниже</a> критической (5 — вторая стадия осуществляется медленным охлаждением винтервале критических температур.

Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. На этапе 1 проводится выбраковка по признаку влияния определяющего параметра (например, температуры или нагрузки на / или I). Это аналогично требованию, чтобы уравнение / = f (pi, Рг, Рз, — Ры) было заменено на упрощенное / = f (pi). При этом предполагается, что множество значений определяющего параметра Pib большей мере, чем остальные Ра, Рз,. .. р , влияют на / и 7. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Верхняя граница этой зоны (sup — супремум) представляет собой множество точек М, а нижняя граница (inf -инфинум) — множество точек т, т.е. М = sup I, am = inf Так выявляют границь применения сочетания материалов. Эти границы контролируются независимыми критериями, например термпературно-кинетическими [46, 48]. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинетических критериев является критическая температура, характеризующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта (первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. Это явление имеет место при второй критической температуре [48, 49, 50]. Методы, посредством которых можно выявить температуры, соответствующие этим критериям, стандартизованы (ГОСТ 23.221-84). [c.184]

Первая критическая температура соответствует прекращению пузырькового кипения в растека,още,1ся капле и формированию капли S сфероид (начало зозннкнозения сфероидального состояния жидкости). Вторая критическая температура соответствует полному от- [c.186]

Если отнощение а а (при постоянных ti и скорости воздуха) 1в функции влажности (материала (на основании опытов) известно (рис. 4), то значения ф, соответствующие значениям а/сг, можно рассчитать до конца. На рис. 3 изображены результаты построений, проведенных при помощи кривой температуры материала. Поскольку L в точке т. е. на границе влажной фазы, было обязательно равно 1, то кривая исходит из точки пересечения кривой ta и адиабаты х . По данным опытов при убывающем Z-d 1, но в то же время вторая критическая точка, показывающая повышение температуры материала еще отсутствует и кривая в течение некоторого времени проходит по Когда =9 при Wnrs, [c.10]

Сложный характер зависимостей в области фазовых равновесий приводит к тому, что для смеси вместо одной критической точки следует рассматривать точку складки (первую критическую точку), соответствующую стыку кривых начала кипения и начала конденсации, и точку контакта (вторую критическую точку), которой соответствует максимальная температура на кривой насыщения. Разность между температурами первой и второй критических точек для воздуха составляет примерно 0,1 К. Имеется также точка максимального давления, которая принципиально не должна совпадать с точкой складки [11, 14], хотя некоторые исследователи [30, 46, 84] не делали различия между этими точками для воздуха. Из-за ограниченности сведений о критических параметрах воздуха в табл. 1.6 приведены экспериментальные значения и данные из наиболее известных расчетных работ. В таблице не представлена работа Чашкина и соавторов [24], ошибочна упомянутая Л. Холлом [57] среди экспериментальных иссле- [c.22]

При температуре около 1550 С эта сталь находится в жидком состоянии. При охлаждении до температуры, соответствующей точке 1, лежащей на линииАС (которая характеризует начало затвердевания всех сплавов с содержанием углерода от О до 4,3 %), указанная сталь начнет кристаллизоваться. При данной температуре в жидкой стали появится новое вещество (новая фаза) — твердые кристаллы аустенита. Этот момент и будет первым критическим моментом, характеризующим изменение состояния стали при ее охлаждении, а точка 1 будет первой критической точкой (точкой начала кристаллизации). При температуре, соответствующей точке 2, затвердевание стали полностью закончится, жидкое вещество (жидкая фаза) исчезнет, вся сталь перейдет в твердое состояние, при котором она будет состоять из кристаллов одной твердой структурной составляющей (фазы) — кристаллов аустенита. Это будет вторым критическим моментом изменения состояния стали при охлаждении — моментом исчезновения жидкой части, а точка 2 будет второй критической точкой (точкой конца затвердевания). [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...