Скорость средняя массовая

По щелевому каналу активной зоны атомного реактора течет натрий. Ширина канала 6 = 3 мм. Скорость движения натрия м/ = 3м/с. Средняя массовая температура натрия в рассматриваемом сечении канала ж = 400° С. [c.126]

Здесь V —некоторый выделенный объем, движущийся со средней массовой скоростью смеси, в момент времени t — замкнутая поверхность, ограничивающая этот объем / х, у, г, t) — некоторая дифференцируемая функция пространства и времени х, у, z — координаты. Ко второму слагаемому в правой части равенства [c.10]

Ввиду важности газодинамических уравнений реагирующей смеси газов мы дадим их вывод путем составления уравнений балансов, как это обычно делают в гидродинамике. Выделим в газе некоторый объем V, движущийся со средней массовой скоростью Vq. Поток массы компонента а через поверхность объема за счет диффузии ja = X [c.179]

Рассмотрим уравнение энергии для объема 1/, движущегося со средней массовой скоростью [c.180]

Уравнение энергии записано в форме, аналогичной первому закону термодинамики. Левая часть уравнения соответствует изменению со временем кинетической и внутренней энергии движущегося объема. Первый член правой части учитывает работу массовых сил, второй — работу сил давления, третий — работу сил трения, четвертый — поступление энергии в объем за счет теплопроводности, пятый— за счет диффузии. Поскольку, как уже упоминалось, масса М объема V, движущегося со средней массовой скоростью, сохраняется, возможно обычное преобразование [c.180]

Для оценки 2 достаточно фх разделить на среднюю массовую скорость нестационарного распространения фронта пламени при х< 2- Из анализа рис. 6.10.2 следует, что [c.324]

Определить коэффициент теплоотдачи от стенок трубок конденсатора к охлаждающей воде. Внутренний диаметр трубок 25 мм, а длина 2,5 м. Скорость движения воды 0, 5 м/с, средняя массовая температура воды 313 К- [c.225]

Таблица 12. Средние массовые скорости для разных компоновок горелок и способов сушки

Если пренебречь изменением скорости в непосредственной близости от твердой стенки, то в остальной части турбулентного потока скорость мало отличается от ее среднего массового [c.102]

Обычно применяются два способа введения поправок. По методу определяющей температуры все физические свойства, входяш ие в безразмерные комплексы (Re, Рг, Nu и др.), относят к некоторой характерной температуре, выбираемой таким образом, чтобы теплообмен и сопротивление при переменных свойствах можно было рассчитывать по зависимостям для постоянных свойств. В качестве определяющей принимают либо температуру поверхности, либо некоторую температуру, заключенную между температурой поверхности и температурой внешнего течения (или средней массовой температурой жидкости). Общего правила не существует. По методу фактора свойства все физические свойства определяются при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), а влияние переменности свойств учитывается функцией отношения некоторого физического свойства при температуре стенки к тому же свойству при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), Несмотря на широкое распространение метода определяющей температуры, его применение связано с определенными трудностями, особенно при расчетах теплообмена при течении в каналах. При использовании метода фактора свойства таких трудностей не возникает Например, для того, чтобы найти значение плотности при определяющей температуре для вычисления числа Re, необходимо разделять массовую скорость G = Vp на составляющие F и р. Но при течении в каналах G — массовый расход, отнесенный к поперечному сечению трубы, — является вполне определенным физическим параметром независимо от характера изменения плотности [c.309]

Уравнения (12-5) и (12-6) интегрируются по методу последовательных приближений. В качестве первого приближения используется распределение температуры при постоянных физических свойствах. Затем численно интегрируется уравнение движения с учетом зависимости вязкости от температуры, что дает второе приближение для поля скорости. Последнее используется при численном интегрировании уравнения энергии, в результате которого получается второе приближение для поля температуры. Процесс итераций продолжается до тех пор, пока поля скорости и температуры с заданной точностью не перестанут изменяться. В результате расчета определяются средняя скорость и средняя массовая температура жидкости, коэффициенты трения и теплоотдачи. [c.312]

Для предотвращения застоя пара в испарительных элементах докритического давления с принудительным опускным движением средняя массовая скорость потока должна быть не меньше 500 кгс/(ы -с). [c.24]

Средняя массовая скорость воды в элементе, кг/(м -с), при номинальной нагрузке котельного агрегата Дном подсчитывается по формуле [c.61]

Средняя массовая скорость воды яри частичных нагрузках котельного агрегата приближенно находится по формуле [c.61]

При предварительной компоновке экономайзера средняя массовая скорость воды, кг/(м -с), при номинальной нагрузке может приниматься равной [c.84]

При предварительной компоновке схемы пароперегревателей для номинальной производительности котельного агрегата средняя массовая скорость пара, кг/(м -с), может приниматься равной [c.85]

Средняя массовая скорость среды W i, кг/(м )........ [c.122]

Средняя массовая скорость пара, 1 г/(м--с). . . Средняя скорость пара, м/с. . . Давление пара. [c.168]

В потоке смеси газов среднюю массовую скорость можно выразить как w = piW Lpi, где рг — плотность г-го газа — его средняя скорость. Скорость г-го газа в смеси отличается от скорости смеси ю на величину скорости диффузии Сг (скорость диффузии — скорость, [c.325]

Методика проведения экспериментов была следующей. При постоянных значениях давления, массовой скорости и средней температуре (или недогреве) жидкости в опытном элементе, изменяя плотность теплового потока в каждом опыте, определяли зависимость гидравлического сопротивления от тепловой нагрузки. От опыта к опыту изменялись значения давления, массовой скорости, средней температуры жидкости, эквивалентного диаметра канала или величины части периметра с основным тепловыделением. [c.44]

Средняя массовая скорость в акч тивной зоне, кг/м -с Температура теплоносителя, С 3 350 3634 3420 [c.8]

W — средняя скорость газа в данном сечении трубы а — скорост звука при средней массовой температуре Т в том же сечении. При значениях М 0,3 расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости (см. выше). При значениях 0,3 М 1 следует учитывать влияние сжимаемости газа. В этом случае местный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнениям (2-97) и (2-99), определяется по соотношению [c.169]

Г= I, для треугольной Г= 0,79 pw —средняя массовая скорость в ячейках к wj — гидравлический диаметр для двух соседних ячеек к и j. Более подробно расчет рассматривается в [62]. [c.193]

Вектор скорости v, входяш ий в эти уравнения, представляет среднюю массовую локальную скорость. Так как далее мы ограничиваемся рассмотрением только однородных жидкостей, в которых относительная диффузия отдельных веш,еств отсутствует, то нет необходимости отличать это определение скорости от других возможных определений. Однако в связи с принятой записью уравнений движения Ньютона необходимо помнить, что скорость [c.40]

Средняя массовая скорость определяется по соотношению [c.31]

Диффузионная скорость компоненты / есть скорость потока молекул i-то сорта относительно системы координат, движущейся со средней массовой скоростью газа [c.31]

В газе, находящемся в неравновесном состоянии, существуют градиенты концентраций, средней массовой скорости и температуры, которые обусловливают пере- [c.32]

При развитом высокоскоростном турбулентном течении (Re >10 ) пузырьковой жидкости в трубе гидравлическое сопротивление, как и при течении однофазной жидкости, не зависит от вязкости, а определяется только шероховатостью внутренних стенок трубы. В этом случае можно использовать (G. Wallis, 1969) обычные формулы для однофазной жидкости (см. Л. Г. Лойцянский, 1973 V. Streeter, 1961), в которые в качестве плотности следует подставить плотность смеси, а в качестве скорости — средне-массовую (расходную) скорость смеси [c.176]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру стенки при течении воздуха по односторонне обогренаемому кольцевому каналу. Внешний и внутренний диаметры канала равны соответственно 2=40 мм и di = 8 мм. В рассматриваемом сечении, расположенном за участком тепловой стабилизации (л > .т), средняя массовая температура и скорость движения воздуха i i=10G° и ш) = 55 м/с. [c.117]

Здесь tf—средняя массовая температура в субъячейке к, к — температуры оболочки и топлива > У, 2 — координаты ф — угол Ср — удельная теплоемкость, Дж/(кг.К) р — плотность теплоиосите-ля %j, A, , 7,2—коэффициенты теплопроводности теплоносителя, оболочки, топлива <7 — плотность тепловыделения Яэф — см. формулу (4.47) Цф — средняя скорость потока в субъячейке площадью F. [c.57]

Рассматриваются два типа компоновок—встречная и тангенциальная. Анализ рекомендуемых скоростей пылевоздушной смеси, вторнчного воздуха и температур соответствующих сред для разных топлив, схем пылеприготовления и компоновок горелок с учетом размеров топки в плане дает возможность принять значения средних массовых скоростей пылевоздушной смеси и вторичного воздуха на выходе из горелки для разных случаев. Принятые значения средних массовых скоростей приведены в табл. 12. [c.120]

Из этого уравнения вытекают важные следствия. Вместо средней массовой скорости и в определении векторов диффузии [уравнение (3.68)] можно использовать любую другую фиксированную скорость Lda- При любых тэких зэменэх величина прироста энтропии по уравнению (3.73) остается неизменной. Так, например, можно в качестве такой фиксированной скорости пользоваться макроскопической скоростью компонента II. Тогда уравнение (3.73) принимает простую форму [c.53]

По данным измерений рассчитывались локальные и средние по периметру змеевиковой трубы плотности тепловых потоков и коэффициенты теплоотдачи, массовая скорость и массовое паросодержание по длине парогенерирующего канала. При определении локальных характеристик [c.279]

В дальнейшем все расчеты для участков ведутся по среднему значению расхода пара в начале и конце участка. По этому значению рассчитывают средние приведенные скорости пара, массовое паросодержа-ние скорости смеси и объемное паросодер-жание, а также напорное паросодержание [формулы (7-107), (7-109), (7-111) — (7-114), (7-118) — (7-122)]. [c.494]

Когда газ вблизи зоны горения колеблется, происходят колебания скорости горения, которые вызывают пульсации скорости газификац1ш ТРТ ш относительно средней величины массового потока т. бычно эту величину представляют в безразмерном виде rh lih, т. е. в виде отношения возмущения потока массы от поверхности горения к средней массовой скорости горения. Чтобы определить отклик процесса горения, необходимо знать его зависимость от частоты, амплитуды и типа колебаний в потоке, среднего давления в камере и состава топлива. Такую информацию можно получить, сделав следующие допущения [c.118]

Для дальнейших расчетов необходимо задать кратность циркуляции К, определить недогрев воды в барабане и рассчитать высоту экономайзерно-го участка. Для каждой выбранной скорости циркуляции рассчитывают высоту паросодержащего участка, на котором находится точка закипания, и определяют расход пара, средние массовое х, объемное расходное Р и истинное объемное <р паросо-держания, движущий напор, гидравлические сопротивления и полезный напор циркуляции участка. Аналогичные расчеты проводят для элементов подъемной системы, следующих за расчетным участком. Суммируя полезные напоры элементов при соответствующих скоростях циркуляции, находят полезный напор контура и строят циркуляционную характеристику контура (см. рис. 1.47, б). Точка пересечения циркуляционной и гидравлической характеристик является решением уравнения (1.125). Координаты ее соответствуют действительному полезному напору и расходу циркуляции в контуре. Оценкой правильности расчета контура являет- [c.94]

Для пароводяных потоков в обогреваемых трубах, как и в адиабатных условиях, согласно [62] расчет во всей области паросодержаний ведется по формулам (1.237) или (1.237а) гомогенной модели, но с использованием поправочного множителя V в соответствии с (1.245). Множитель V для обогреваемых труб определяется по номограммам рис. 1.91, а. На этих номограммах значения х соответствуют средним значениям паросодержания в канале, это же среднее значение х должно использоваться в формулах (1.237) и (1.237а). По заданным давлению и массовой скорости определяется параметр (р и ор), затем определяется среднее массовое расходное паросодержание в канале. Если давление в канале меньше 17,6 МПа, то из точки пересечения линии д = onst с кривой, соответствующей [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...