Температура первая критическая

Заэвтектоидные стали, содержащие от 0,8 до 2% углерода, при нагреве до температуры первой критической точки имеют структуру, состоящую из перлита и вторичного цементита. При дальнейшем нагреве перлит превращается в аустенит. Таким образом, в температурной области между точками Ас, и Аст заэвтектоидные стали имеют структуру аустенита и вторичного цементита. [c.107]

В точке 4 максимальная температура превышает температуру первой критической точки Л с, (на линии Р8), не достигая температуры Асз. Поэтому в металле происходит лишь частичное изменение структуры (мелкокристаллическое строение). [c.152]

Температура первая критическая 229 [c.575]

Если исходная структура хорошая и нет необходимости в перекристаллизации, а требуется только снизить внутренние напряжения, то нагрев под отжиг ограничивают еще более низкими температурами, ниже критической точки. Это будет низкий отжиг (см. рис. 249). Очевидно, что эта операция относится к первой группе видов термической обработки (отжиг первого рода), тогда как полный и неполный отжиг относится ко [c.309]

Для обеспечения условий работы в вязкой области критической температурой в уравнении (4.4) является первая критическая, а для обеспечения условий работы в квазихрупкой области — вторая критическая темпера- [c.65]

Сварка сталей, склонных к закалке, проводится на мягких режимах (без последующей термообработки или с термообработкой в печах) или на жёстких режимах с термообработкой непосредственно в точечной машине. В первом случае во избежание быстрого охлаждения, хрупкости и появления трещин в ядре точки и зоне термического влияния время сварки должно быть не менее 2—3 сек. Во втором случае может применяться следующий цикл а) сварка, б) неполное охлаждение до. температуры ниже критической точки образования мартенсита, в) повторный нагрев в машине до температуры отпуска. [c.373]

Промежуточная стадия графитизации (i ) заключается в охлаждении от температуры первой стадии до температуры ниже критической (730—720° С). Охлаждение следует вести со скоростью, исключающей выделение вторичного цементита, т. е. обеспечивающей кристаллизацию по стабильной системе. Допустимая скорость охлаждения сравнительно весьма велика и достигает 280° С в час. Практически скорость охлаждения определяется характером печи, методом отжига и степенью использования рабочего объёма печи. При отжиге в печах механизированных и электрических промежуточная стадия может осуществляться охлаждением на воздухе. Время промежуточной стадии — от 0,5 до 12 час. [c.548]

В основе существующих методов оценки сопротивления хрупкому разрушению лежат некоторые определяемые экспериментально температурные критерии — значения первой и второй критических температур хрупкости. Согласно существующим представлениям [2], при температурах ниже второй критической кр2 материал элементов конструкции находится в хрупком состоянии, при температурах выше первой критической кр1 — вязком состоянии и Б температурном интервале кр1 — кр2 — квазихрупком состоянии. [c.365]

Малые значения энергии сопротивления развитию дефектов предопределяют преимущественно кристаллический излом ударных образцов, малую долю вязкой составляющей и соответственно высокие значения первой критической температуры хрупкости нр1, определяемой по 50 % вязкого волокна в изломе. Действительно, для областей ЗТВ HP HPi pi равна соответственно 28 и 15 °С, тогда как для рулонной стали она составляет — 42 °С (рис. 3). [c.368]

Материал сварного соединения области ИП и ЗТВ НП, обладая высоким сопротивлением развитию трещин в области положительных температур, резко снижает способность противостоять распространению дефектов при отрицательных температурах. Материал концевой части (поковки) и зоны термического влияния в поковке от наплавки в области отрицательных температур обладает более высокими значениями величин работы развития дефектов. Значения первой критической температуры хрупкости (рис. 4) составляют соответственно для металла поковки О °С, ЗТВ НП — 5 °С, НП и ЗТВ П — 15 °С. [c.368]

Интересно отметить, что первое критическое значение температуры 260 зависело только от давления на внешней границе пограничного слоя. [c.260]

Анализ и оптимизация капиллярной структуры. Криогенные ТТ при хранении или эксплуатации могут находиться при температурах выше критической (в термодинамическом смысле), что приводит к сверхвысокому давлению пара. Такие условия в криогенных ТТ резко снижают надежность их конструкций, а в ряде случаев могут приводить к гидравлическому взрыву. Мерами по обеспечению надежности являются повышение толщины стенки и введение дополнительного резервуара для увеличения удельного объема паров в тепловой трубе при сверхкритических температурах. Первая характеризуется ростом термического сопротивления и снижением эффективности теплопередачи. Вторая будет сопровождаться интенсификацией теплопритоков к ТТ вследствие того, что для предотвращения перекачки теплоносителя в резервуар его необходимо поместить в среду с более высокой температурой, чем температура конденсатора. Кроме того, в ряде практических систем, где эксплуатируется криогенная тепловая труба, не имеется среды с такой температурой. [c.18]

После того, как термометр 9 будет показывать, что температура в резервуаре 5 не изменяется во времени, можно приступить к измерениям. Для этого нужно записать давление в первом равновесном состоянии по показаниям манометра и объем углекислоты в условных единицах шкалы. Далее, сжимая углекислоту с помощью пресса 3, следует зафиксировать ряд равновесных состояний вплоть до максимального давления (приблизительно 90 бар). Если опыт проводится при температуре ниже критической, то следует отметить начало и конец процесса конденсации. В этом процессе объем углекислоты изменяется при неизменном давлении, а образование новой фазы — жидкости, хорошо наблюдается визуально. Необходимо учитывать, что при сжатии температура углекислоты несколько повышается, поэтому после каждого изменения давления нужно 154 [c.154]

В аппаратах с тепловыделением, не зависящим от процесса теплопередач, основной задачей теплового расчета является определение распределения температур в тепловыделяющих элементах и потоке охлаждающей среды. При этом следует, определить максимальные температуры материала и жидкости для сравнения их с условиями безопасного режима работы. В условия безопасного режима входят, в частности, допустимый температурный предел работы конструкционных материалов, температура насыщения жидкости при охлаждении без кипения и первая критическая плотность теплового потока при охлаждении с кипением. [c.446]

Таким образом, при свободном растекании жидкости по поверхности нагрева в процессе испарения существуют две критические температуры первая, при которой совершается переход от пузырькового кипения [c.103]

Сравнение профилей скоростей для случая одинаковых температур стенок канала и для подогрева снизу (Л<0) (рис. 1,а, Ь, с) показывает, что при достижении первого критического значения критерия Ra = 97,41 поток жидкости изменяет свое направление, причем при дальнейшем увеличении критерия до 1 600 форма профиля скоростей практически не изменяется. Незначительное отличие в профиле скоростей для Ra=l 600 объясняется влиянием пограничного слоя, что становится ощутимым только при больших числах Ra. Последнее отчетливо видно из асимптотической формы уравнения (3). Детальный анализ асимптотического уравнения, которое имеется в работе [1]. [c.193]

При достижении критических значений критерия Ra профили температур также изменяются. Здесь снова проведем сравнение со случаем Л>0. Из рисунков видно, что до первой критической точки потоки жидкости имеют одинаковое направление. После прохождения первой критической точки направления движения жидкости в двух рассматриваемых случаях изменяются на противоположные, причем скорости жидкости, нагреваемой снизу, получаются существенно большими. Для этой области движения жидкости тепловые потоки через стенку для случая Л<0 получаются более интенсивными. Характер движения жидкости и распределение температур после второй критической точки значительно отличаются от соответствующих распределений температур и скоростей для случая Л>0. [c.196]

После первой критической точки скорости сушки в слоях уменьшаются, что-сопровождается повышением температуры песка в тех же слоях. Однако на определенном этапе сушки прогрев материала сменяется заметным понижением температуры в слоях, связанных с возникновением эндотермического эффекта (точки е на рис. 4,В). [c.28]

Температура превращения перлит—аустенит (П—А) является первой критической точкой (обозначают АС)). При этой температуре, вследствие аллотропического превращения а-Ре у-Ре, образуется более равновесная, чем перлит, фаза аустенита, обладающая меньшим запасом свободной энергии. В ней растворяется весь находившийся в перлите углерод. [c.99]

Для кипения с недогревом (температура жидкости в объеме меньше температуры насыщения Tj на величину д) первая критическая плотность теплового потока 17 1 рассчитывается по соотношению [51] [c.236]

Температура выдержки не должна превышать температуры первой критической точки, иначе при комнатной температуре в деталях будут большие напряжения. Так, после выдержки при 90° С напряжения в склеенных деталях составляют около 20 кПсм , после охлаждения до комнатной температуры напряжения имеют такую же величину. [c.89]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

При температуре эксплуатации Тэ< Ткр2)к (область А на рис. 4.2) возникает хрупкое состояние, характеризуемое критическим напряжением сгк От и кристаллической поверхностью излома F —0). При температуре эксплуатации между первой и второй критической (7 кр2)к 7 з (7 крОк возникает квазихрупкое состояние (область Б), для которого Стт ак< сгв и 0 Fb<0,5. При температуре эксплуатации выше первой критической (область В), т. е. при Гэ>(7,ф1)к, возникает вязкое состояние, для которого ат<сТк (Тп и 0,5[c.66]

Период сушки t, — период постоянной ско эости сушки — характеризуется примерно постоянной скоростью сушки, неизменной Т, равной при конвективной сушке температуре адиабатного испарения (мокрого термометра), и равенством р = р . Интенсивность испарения в этот период соответствует испарению со свободной поверхности жидкости. Конец периода наступает в момент достижения поверхностью материала вла-госодержания d , равного d которое затем, как и р , со временем снижается, при этом р <р , р =f d , Т ). Концу этого периода соответствует первое критическое влагосодержание d p[. При сушке толстых материалов независимо от период tt не наблюдается. [c.362]

Рис. 7-15. Зависимость первой критической плотности теплового потока от поперечного размера поверхности нагрева при температуре пасьпде. иш (yu = 98 кПа).

Рис. 7-15. Зависимость <a href="/info/30703">первой критической плотности теплового потока</a> от поперечного <a href="/info/346708">размера поверхности</a> нагрева при температуре пасьпде. иш (yu = 98 кПа).

При рабочей температуре плотность воздуха составит р= (1,29-273)/1123=0,314 кг/м вязкость ц=17,Ы0- Х X (1123/273) > = 46-10" н-с/м2 (это немногим более чем на 1 % отличается от табличных данных). Критерий Архимеда Аг=9,81(5-10-з)3-0,314(2200-0,314)/(46. 0 ) = = 4-10 . Критерий Рейнольдса, соответствующий скорости начала псевдоожнжения, Неи=4-10 /(1400-Ь5,221/4-10 ) = = 85, или первая критическая скорость Ыд = 2,5 м/с. [c.158]

Результаты исследований, выполненных на образцах из стали ШХ15, прошедших различную термообработку, свидетельствуют о том, что для закаленной стали при прочих равных условиях характерны максимальные размеры ЗТВ, а для отожженной — минимальные. Глубина ЗТВ в первом случае в 1,5 раза больше, чем во втором. Объясняется это различием в степени дисперсности исходной структуры. С уменьшением последней нижняя, критическая точка при скоростном нагреве стали больше смещается в сторону высоких температур. Так как при лазерном нагреве стали температура быстро понижается в направлении от поверхности материала в глубину образца, то нижняя граница ЗТВ, соответствующая слою, в котором температура нагрева достигала критической точки, будет расположена тем глубже, чем меньще смещена в сторону высоких температур сама критическая точка. [c.21]

Первая стадия графитизации (т,). Осуществляется путём выдержки при температуре выше критической. Распад цементита при отжиге белого чугуна на ковкий—процесс диффузионный. Чем выше температура, тем больше скорость процесса и меньше требуемая выдержка. Для проведения первой стадии гра-фитизации необходимо время, достаточное только для установления равновесия аусте-нит — углерод (отжига). [c.547]

Исследованы температурные зависимости ударной вязкости, работы распространения трещины, доли волокнистого излома при испытаниях на динамический изгиб образцов, отобранных из различных зон сварного соединения сталей 22ХЗМ 4- 10Г2С1. Определены области вязкого и квазихрупкого состояний материала этих зон и значения первой критической температуры [c.392]

Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. На этапе 1 проводится выбраковка по признаку влияния определяющего параметра (например, температуры или нагрузки на / или I). Это аналогично требованию, чтобы уравнение / = f (pi, Рг, Рз, — Ры) было заменено на упрощенное / = f (pi). При этом предполагается, что множество значений определяющего параметра Pib большей мере, чем остальные Ра, Рз,. .. р , влияют на / и 7. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Верхняя граница этой зоны (sup — супремум) представляет собой множество точек М, а нижняя граница (inf -инфинум) — множество точек т, т.е. М = sup I, am = inf Так выявляют границь применения сочетания материалов. Эти границы контролируются независимыми критериями, например термпературно-кинетическими [46, 48]. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинетических критериев является критическая температура, характеризующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта (первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. Это явление имеет место при второй критической температуре [48, 49, 50]. Методы, посредством которых можно выявить температуры, соответствующие этим критериям, стандартизованы (ГОСТ 23.221-84). [c.184]

В течение последних нескольких десятилетий опубликованы сообщения о наличии сильных пульсаций давления и расхода, самопроизвольно возникающих в процессе теплообмена в жидкости вблизи ее критической точки. Первым сообщением была работа Шмидта, Эккерта и Григулля [1], в которой исследовалась теплоотдача к аммиаку. В ходе измерений были зафиксированы пульсации давления и температуры вблизи критической точки, которые, однако, не удалось достаточно подробно исследовать. Сильные пульсации сопровождали процесс теплоотдачи к углеводородным ракетным топливам, который изучали Хайнс и Вольф [2]. В этой работе амплитуда пульсаций составляла 13,3 атм при частоте 1000—10 ООО гц. Пульсации привели к разрушению многих тонкостенных элементов опытного участка в течение 30 мин его эксплуатации. [c.351]

Следующие мощные блоки сверх-критического давления электростанций США рассчитаны на значительно меньшие температуры перегретого пара с тем, чтобы выполнить перегреватели и паропроводы без применения аустенитной стали. Это прежде всего второй блок той же электростанции Эддистон. При одинаковой мощности с первым блоком (325 Мет) второй блок рассчитан на начальные параметры пара, (у котла 248 ата и 565 С) т. е. значительно более низкие, чем в блоке № 1. Соответственно расход пара в данном блоке существенно больше, чем в /первом блоке,. 985 вместо 906 т/ч. Температуры первого и второго промежуточных перегревов пара (065° С) и тип топки у котлов обоих блоков электростанции Эддистон одинаковы. [c.82]

Первая критическая температура соответствует прекращению пузырькового кипения в растека,още,1ся капле и формированию капли S сфероид (начало зозннкнозения сфероидального состояния жидкости). Вторая критическая температура соответствует полному от- [c.186]

В первый период сушки при постоянных температуре, скорости сушки и скорости внешнего теплообмена происходит удаление осмотической влаги. Начиная с первой критической точки Г термограммы сушки и других кинетических кривых целлюлозы, происходит удаление гигроскопической влаги. С первой критической точкой связаны начало уменьшения скорости сушки, уменьшение скорости внешнего теплообмена с окружающим воздухом, по вышение температуры сушимой целлюлозы и увеличение коэффициента температуропроводности. С началом удаления гигроскопической влаги влажная целлюлоза из двухфазной системы переходит в трехфазную состоящую из твердой фазы, воды и -паровоздушной смеси в мамропорах. После критической точки начинается период падающей скорости сушки и соответственно возрастающей температуры сушимого тела. [c.26]

Окончание периода по- стоянной скорости сушки во всех слоях кварцевого песка наступает при среднем, влагосодержании слоев 9— 11%, что соответствует границе перехода капиллярной влаги макропор в фунику-лярное (канатное) состояние. На кривых изменения температуры со временем в тех же слоях (рис. 4,В) также выделяются линейные участки, заканчивающиеся в точках Ь. Сравнение термограмм сушки слоев с соответствующими кривыми сушки и кинетики скорости сушки показывает, что первые критические точки этих кривых совпадают по времени. [c.28]

Системы, Ма— Li была исследована Хаулендом и Эпштейном [Л. 11]. Они установили, что в широком диапазоне изменений концентраций (от 3,4 до 91,6% атом. iNa при 170,6°С) натрий и литий взаимно не смешиваются, а образуют два слоя. Критическая температура раствярения равна 442 Ш С и лежит при составе 40,3% атом. Na. При добавлении к чистому натрию 3,8% атом. Li понижается его температура плавления с 97,8 до 92,2°С. При добавлении чистому литию 3,4% атом, натрия температура первого понижается с 180,5 до 170,6° С. По существу речь идет не об образовании в системе Li— Na сплава, а о присадке к основному металлу другого металла, вследствие чего температура (плавления ооновного металла несколько понижается. Поэтому нет достаточных оснований рассматривагь систему Li— Na как самостоятельный высокотемпературный теплоноситель. [c.22]

Сложный характер зависимостей в области фазовых равновесий приводит к тому, что для смеси вместо одной критической точки следует рассматривать точку складки (первую критическую точку), соответствующую стыку кривых начала кипения и начала конденсации, и точку контакта (вторую критическую точку), которой соответствует максимальная температура на кривой насыщения. Разность между температурами первой и второй критических точек для воздуха составляет примерно 0,1 К. Имеется также точка максимального давления, которая принципиально не должна совпадать с точкой складки [11, 14], хотя некоторые исследователи [30, 46, 84] не делали различия между этими точками для воздуха. Из-за ограниченности сведений о критических параметрах воздуха в табл. 1.6 приведены экспериментальные значения и данные из наиболее известных расчетных работ. В таблице не представлена работа Чашкина и соавторов [24], ошибочна упомянутая Л. Холлом [57] среди экспериментальных иссле- [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...