Основные фазы цикла

Основные фазы цикла [c.197]

Одним из основных элементов цикла является радиатор. Пары металла, выходящие из турбины, должны быть превращены в жидкую фазу прежде, чем они смогут быть перекачаны насосами обратно в теплообменник и использованы для смазки подшипников. На излучающие поверхности радиатора наносится покрытие, обладающее высокой излучательной способностью при высокой температуре. [c.205]

При повышении степени сжатия в силу ряда причин уменьшается количество тепла, выделяющегося в основной фазе сгорания, и увеличивается доля заряда, сгорающего на участке расширения. В результате относительные показатели цикла снижаются. Таким образом, при высоких степенях сжатия особенно острой становится проблема устранения догорания топлива на участках расширения или интенсификации этого процесса. [c.375]

Основная фаза сгорания 02 — от конца первой фазы до момента максимального давления в цикле (точка г). Фаза 02 слабо зависит от физико-химических свойств рабочей смеси и только при очень сильном дросселировании наблюдается некоторое увеличение фазы 02. Интенсивность турбулентности смеси в цилиндре пропорциональна частоте вращения вала, поэтому с ростом п длительность фазы 02 уменьшается. Однако, поскольку при этом уменьшается и длительность всего цикла, фаза 02 практически не уменьшается. В течение фазы 02 сгорает примерно 90 % рабочей смеси. [c.209]

Выше были рассмотрены основные фазы рабочего цикла наполнение, расширение, выхлоп, выталкивание и обратное сжатие. Чередование этих фаз обусловлено срабатыванием воздухораспределителя, который в этом случае представляет собой валик-золотник, вращаюш,ийся вместе с коленчатым валом и кривошипом. Распределительны валик, имеющий окна, вращается во втулке, от окна которой идет канал к цилиндру (или к нескольким [c.231]

Сетевую циклограмму строят в масштабе, и начало и конец основных фаз движения оптимального цикла фиксируют затем на обычной циклограмме, что необходимо для установки ведущих звеньев механизмов на главном валу автомата и проектирования механизмов. [c.45]

В пределах каждого цикла различают такты или фазы, которые позволяют выделить основное состояние механизма или машины. Например, можно выделить такты движения и такты покоя исполнительных звеньев, такты впуска, сжатия, расширения воздуха или рабочей смеси и выпуска отработавших газов в четырехтактном карбюраторном ДВС, такт продувки и сжатия и такт рабочего хода и выпуска в двухтактном дизеле (рис. 18.5, г). В течение такта движения состояние ни одного из исполнительных [c.485]

При плоском напряженном состоянии симметричного цикла, когда главные напряжения, имея амплитуды напряжений (усталостного разрушения определяются в основном наибольшими касательными напряжениями. [c.121]

Нормальная работа любой машины автоматического действия невозможна без строгого согласования (синхронизации) перемещений ее рабочих органов, приводимых в движение цикловыми исполнительными механизмами. Последовательность работы отдельных цикловых механизмов, как было указано выше, задается циклограммой машины-автомата. Поэтому для выполнения заданной технологическим процессом последовательности перемещений рабочих органов кинематическая схема машины-автомата должна обеспечить выполнение фазовых углов ф/ и углов интервалов циклов, которые связаны соотношениями (22.1) и (22.2). Следовательно, для согласования работы цикловых механизмов необходимо ведущие звенья их установить относительно главного вала (ведущего звена основного циклового механизма) под строго определенными углами ср/ (/ = 1,2, — порядковый номер циклового механизма), которые будем называть углами сдвига фаз (углами закрепления). Если в машине-автомате есть распределительный вал, на нем под указанными углами закрепляют рабочие элементы (ведущие кулачки и кривошипы, включающие рычаги, подвижные контакты и т. п.). При заданной циклограмме и известных размерах звеньев цикловых исполнительных механизмов углы aj сдвига фаз легко определяют графически или расчетами. При этом для плоских механизмов могут иметь место следующие случаи. [c.429]

В настоящее время эти сведения весьма противоречивы часто термоусталостному разрушению приписывают черты длительного статического (развитие трещин по границам, поверхностное растрескивание на небольшую глубину), однако выше были приведены примеры развития трещин по закономерностям механической усталости. Разрушение при термоусталости не может быть охарактеризовано однозначно как усталостное или статическое оно может быть тем или иным, либо смешанным в зависимости от величины и соотношения трех основных факторов максимальной температуры цикла, амплитуды деформации и длительности цикла (выдержки на максимальной температуре). Именно эти факторы определяют основные изменения в структуре материала, относящиеся к состоянию границ зерен, количеству и виду упрочняющих фаз и их изменению во времени, характеру дислокаций, их торможению на границах зерен, образованию вакансий и т. д. [c.97]

Особенности планирования по видам цехов. Основные черты внутрицехового планирования, его содержание и методика в основном остаются неизменными при определённой организационной форме производства для всех цехов машиностроительного завода. Однако известное влияние на систему планирования оказывают те или иные особенности цехов, в частности а) место данного цеха в производственном процессе (фаза производства) б) длительность производственного цикла в данном цехе и в) особенности организации производственного процесса, определяемые технологией производства. [c.185]

Выше уже отмечалось, что ведущее и ведомое звенья роликового механизма свободного хода движутся циклически. Полный цикл движения механизма свободного хода можно разбить на четыре основных периода процесс заклинивания, заклиненное состояние, процесс расклинивания и свободный ход. Процесс заклинивания начинается при условии, когда угловая скорость звездочки становится больше угловой скорости обоймы ((О1 ]> ( 2) и сопровождается закатыванием ролика в более узкую часть пространства между обоймой и звездочкой. Этот период характеризуется появлением сил нормального давления и сил трения сцепления между обоймой и звездочкой, потерей энергии на трение качения ролика по рабочим поверхностям и накоплением потенциальной энергии деформации. При перекатывании между рабочими поверхностями в направлении заклинивания ролики деформируются и при движении нормальные давления смещаются на величину и к (рис. 37). Сам процесс заклинивания следует подразделить на две фазы начальную, когда ролики закатываются и находятся в относительном движении, и конечную, когда ролики останавливаются относительно рабочих поверхностей и находятся в заклиненном состоянии между ними. В начальной фазе при а > ролики под действием ведущего звена затягиваются и движутся неравномерно. В этот период силы инерции действуют на ролики, поэтому они находятся в состоянии динамического заклинивания. В конечной фазе, когда (о становится равной 2, ролики останавливаются относительно рабочих поверхностей и находятся в заклиненном состоянии. В этом случае ролики не испытывают дополнительного действия относительных сил инерции и находятся под действием только сил инерции переносного движения. При равномерном вращении механизма ролики находятся в состоянии статического заклинивания. [c.27]

В последующих циклах фаза выделения органических веществ в фильтрат все более сокращалась и смещалась к концу фильтроцикла. При установившемся режиме катионирования общее количество органических соединений, сорбированных за фильтроцикл, составляло 25—30 % поступившего на катионит. В процессе регенерации основное количество органических веществ десорбируется кислотой, необратимо поглощается около 20%- [c.91]

Для оценки свариваемости аустенитных сталей в отдельных случаях необходимо учитывать существенное влияние, оказываемое процессом сварки на структуру околошовной зоны основного металла. Вследствие отсутствия закалочных превращений в аустенитных сталях при воздействии на них сварочного цикла околошовная зона имеет менее сложное строение, чем зона при сварке перлитных и хромистых сталей. В участке, непосредственно примыкающем к зоне сплавления, может проявляться ряд процессов, связанных с нагревом до температур выше 1000° — рост зерна, рекристаллизация, если металл до сварки был наклепан фазовые превращения, связанные с переходом второй фазы в твердый раствор изменение структуры и свойств [c.39]

Жидкометаллические циклы весьма заманчивы для использования на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах, охлаждаемыми жидким металлом. Электропроводность жидких металлов во всем реальном диапазоне температур примерно в 10 раз больше, чем ионизированных газов. Основная трудность создания таких систем — получение высокоскоростного потока жидкости за счет тепловой энергии источника. Возможные пути решения этой проблемы основаны на использовании частичного испарения части жидкости. Проще всего это может быть решено путем применения двухконтурной схемы, в одном из контуров которой использована легкоиспаряющаяся жидкость (например, калий). Подмешиваясь в смесителе к основному потоку, получившему теплоту в теплоисточнике (реакторе), жидкость вторичного контура испаряется. Полученный пар используется в сопле для разгона жидкости первого контура (лития). Паровая фаза отделяется в сепараторе от движущейся с большой скоростью жидкости и после конденсации возвращается в контур. Высокоскоростной поток лития направляется в МГД-генератор. За ним для уменьшения потерь с выходной скоростью установлен диффузор. [c.255]

Как известно, в аустенитных сталях углерод в основном связан в карбидах, поэтому при варьировании содержания углерода изменяется и количество карбидной фазы. Из сравнения кривых 1 я 3 (рис. 73) следует, что с уменьшением содержания углерода от 0,09 до 0,049% во всем диапазоне исследованной долговечности увеличивается число циклов до разрушения, что согласуется с данными табл. 19, следовательно, с уменьшением количества упрочняющей фазы повышается сопротивление термической усталости. С увеличением максимальной температуры цикла от 600 до 700° С не происходит существенного изменения в указанных закономерностях, однако преимущество стали с малым количеством карбидной фазы уменьшается при уровне деформации [c.160]

Основываясь на анализе характеристик активного тепловыделения, которому в Лаборатории уделяется значительное внимание, нам удалось установить, что при повышении степени сжатия наблюдается уменьшение количества тепла, выделяющегося в процессе видимого сгорания (до точки максимальной температуры цикла) при одинаковых потерях тепла в стенки цилиндра и вследствие недогорания. Иными словами, при увеличении степени сжатия происходит перераспределение выделяющегося тепла по циклу меньше тепла выделяется в основной фазе сгорания и больше — на линии расширения, где это тепло используется примерно вдвое хуже. [c.361]

Для воспроизведения движения рабочего органа в гидросхемах служат гидрокопировальные устройства (рис. 32). Устройство работает от сдвоенного насоса Н —Яг. В гидроцепи поперечной подачи имеется четырехкромочный следящий золотник В. Для осуществления четырех основных фаз автоматического цикла движений суппортов установлены четырехпояско-вые распределительные золотники А п Б. Фазы цикла движений показаны в табл. 7. [c.85]

Эффективность рабочего процесса в цилиндре двигателя определяется Kai общей полнотой сгорания, так и его скоростью, т. е. зависит от своевременности тепловыделения, обеспечивающего степень расширения продуктов сгорания, близкую к геометрической степени сжатия. Максимальная работа цикла, а соответственно и глаксимальпые мощность и акопоыкчность двигателя, работаюш,его па легко51 топливе, при прочих равных ус.ловиях достигаются при такой организации процесса сгорания, когда точки начала и конца основной фазы будут расположены примерно симметрично относительно в. м. т. Это возможно при соответствующей установке момента зажигания. Угол в градусах поворота коленчатого вала от момента проскакивания ис1 ры в свече до в. м, т. называется углом опережения зажигания срз. [c.113]

Если при неизменном составе смеси повышать частоту вращения п, сохраняя угол постоянным, то будет наблюдаться все более позднее развитие процесса сгорания но циклу (рис. 58, я). Прн соответствующем увеличении угла фз можно добиться того, что линии повышения давления в основной фазе сгоранпя при разных значениях п практически будут совпадать (рис. 58, б). С ростом частоты вращения несколько увеличивается длительность фазы догорания0пь но связанное с этим некоторое снижение эффективности тепловыделения компенсируется уменьшением теплоотдачи в стенки из-за сокращения времени нахождения в цилиндре газов с высокими температурами. [c.116]

Из сопоставления кривой 6 с кршилмп л, 1 — 1/е (см. рис. 8) для теоретического цикла, а также с кривой 5, следует, что изменение щ не может быть выражено эмнирнческо формулой, в которой показатель при степени сжатия принимается неизменным. Это объясняется тем, что с увеличением е уменьшается эффективность тепловыделения, определяемого количеством выделившейся теплоты в основной фазе сгорания и возрастает доля топлива, сгорающего в процессе догорания в глубине зоны сгорания, в пристеночном слое и в узком зазоре между поршнем и стенкой камеры. Из-за роста максимальной температуры циклаувс личивается отвод теплоты к теплопередающим поверхностям, а явления диссоциации проявляются в большей степени. Вследствие этого донолнительные потери, снижающие эффективное использование теплоты тем больше, чем выше е. [c.160]

Установлено, что воздействие на термические цикль сварки малоуглеродистых хромомолибденовых сталей мар-тенситного класса позволяет регулировать перераспределение углерода и основных карбидообразующих компонентов между твердым раствором и фазами выделения, чем достигается формирование мелкозернистой более равновесной с грукг>рь бейнитного характера с минимальной чувствительностью ъ образованию трещин. [c.100]

Механизмы-деформационного упрочнения при усталости, в основном, такие же, как и при статическом деформировании. Все они связаны с взаимодействием движущихся дислокаций с различного рода препятствиями с другими дислокациями (или дислокационными образованиями) границами зерен неметаллическими включениями растворенными чужеродными атомами и различного рода частицами (когерентными и некогсрситными выделениями, упорядоченными фазами и т.п.). Специфика циклического деформирования связана с относительно малыми внешними напряжениями, которые повторяются большое число циклов. [c.41]

Ранее было показано [3], что при малоцикловом нагружении при температуре интенсивного деформационного старения (650° С) количество, размер и характер расположения частиц существенно зависят от условий деформирования. Характер выпадения новой фазы (карбидных частиц) определяется уровнем действующей нагрузки (деформации), временем нагружения и формой цикла, причем при заданном режиме нагружения (одно- и двухчастотное, программное и пр.) наблюдается сочетание времени и нагрузки, когда процессы старения вызывают хрупкое разрушение образца. Нагрузка ниже такого уровня приводит к тому, что время старения оказывается недостаточным для полного охрупчивания материала и излом имеет вязкий или смешанный характер. При малых нагрузках деформационное старение протекает медленнее и процессы выпадения частиц новой фазы оцределяются в основном временем нагружения. Чем ниже действующее напряжение, тем бо,пьше времени необходимо для возникновения хрупких состояний. [c.67]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

На рис. 5 показана кинетика ширины петли гистерезиса в четных (фаза сжатия) и нечетных полуциклах нагружения в связи с варьированием времени нагрева и выдернжи. Умеренное уменьшение ширины петли по числу циклов, характерное для небольших времен нагрева и выдержек, с увеличением времени выдержек сменяется процессом ее стабилизации или даже увеличения. При этом существенно возрастает величина необратимо накопленной деформации за цикл Дб = бс > — что определяется в основном полнотой завершения эффекта выравнивания температурного поля и частично эффектом ползучести, если учитывать большие длительности пребывания образца при высокой температуре в нагруя енном состоянии. [c.90]

Таким образом, с применением инерционного силовозбудите-ля для испытаний при растяжении—сжатии возникают специфические затруднения, в связи с чем основные исследования усталостных характеристик материалов в условиях однородного напряженного состояния проводятся на гидравлических машинах [8, 18, 20]. Машина, описанная в работе [20], позволяет суммировать нагрузки с соотношением частот йг toi = 2 1 при различном сдвиге фаз между ними и частоте высшей гармонической 2000 циклов в минуту. Соотношение частот суммируемых синусоидальных нагрузок в пульсаторе, изготовленном в Польше [18], составляет 4 3 при высшей частоте нагружения 1867 циклов в минуту. [c.128]

Согласно исследованиям, проведенным химслужбой Мосэнерго (Б. С. Федосеевым с сотрудниками) на ТЭЦ-22, ТЭЦ-8 и других электростанциях Мосэнерго повышенные значения электропроводимости в питательной воде и паре характерны в основном для ТЭЦ с большими добавками химобессоленной воды в цикл, а также для ТЭЦ, не имеющих предочистки в схеме ХБО [233]. Последнее указывает на большую роль коагуляционной обработки в удалении потенциально кислых органических веществ исходной воды. На основании анализа состава жидкой фазы в проточной части турбин исследователями сделан вывод, что переход органических кислот в пар может способствовать развитию коррозионных повреждений, возникающих под действием высоких напряжений в элементах, несовершенных конструктивно и технологически. [c.239]

При поступлении радиоактивных веществ в водоемы с ними происходят превращения, основными из которых следует считать разбавление и рассеивание, осаждение в грунтах, сорбцию и биоаккумуляцию и вследствие этого — распределение между основными компонентами водоема. Особенностью распределения радионуклидов в водном бассейне является их способность включаться в биологические циклы, т. е. в обменные процессы между твердой и жидкой фазами неживой природы (грунтом и водой), а также между живыми организмами и окружающей средой (гидробионтами и водой). [c.214]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

Коэффициент полезного действия цикла насыщенного водяного пара может быть улучшен введением регенерации тепла. На рис. 2 показано, что при регенерации в цикле водяного пара линия 3"—3" эквидистантна нижней ииграничной кривой 4—1, т. е. площадь полезной работы парового цикла этим приближается по величине к площади полезной работы цикла Карно. В цикле с перегретым паром влияние регенерации относительно меньше, так как основное отклонение к. п. д. этого цикла от к. п. д. цикла Карно происходит в зоне перегретого пара. Для цикла на ртутном паре применение регенерации не дает заметного эффекта, так как вследствие малой теплоемкости жидкой фазы (при 100° С теплоемкость жидкой ртути около 0,13 Дж/(кг- К), а воды 4,19 Дж/(кг К) нижняя пограничная кривая ртути достаточно близка к адиабате. В циклах на парах цезия и рубидия влияние регенерации на к. п. д. также незначительно. К. п. д. циклов на парах натрия и калия может быть несколько повышен при использовании регенерации. [c.23]

На рис. 10, а показан простой цикл низкокипящего рабочего тела с конденсацией. Основные элементы этого цикла /—2 — конденсация 2—3 — сжатие рабочего тела в жидкой фазе до максимального давления в цикле 3—4 — подогрев в регенера- [c.29]

Из всех методов термического окисления халькогеиидов метод спекания наиболее прост, так как не связан с переводом селена в газовую фазу и его последующим улавливанием. Основные недостатки метода — сложность переработки растворов, обусловленная присутствием в них селена в двух формах — Se (IV) и Зе (VI) и наибольшая по сравнению с другими методами длительность технологического цикла. Вследствие всех изложенных причин метод спекания применяют ограниченно. [c.306]

С затвердеванием металла шва структурные превращения в нем не заканчиваются. Например при сварке стали первичные кристаллиты сразу после их образования состоят из аустенита - твердого раствора углерода и легирующих элементов в у-железе, существующего при высоких температурах (750...1500 °С ). В процессе охлаждения аустенит распадается, превращаясь в зависимости от состава стали и скорости охлаждения в другие фазы пластичный феррит, более прочный перлит и прочный, но малопластичный мартенсит. Скорость охлаждения зоны сварки обычно велика, и структурные превращения не успевают произойти до конца. Следовательно, меняя скорость охлаждения сварного соединения, подогревая или искусственно охлаждая его, можно в некоторых пределах управлять вторичной кристаллизацией металла шва и его механическими свойствами. Теплота, выделяемая источником нагрева, при сварке распространяется в основной металл. Его участки нагреваются до температуры плавления на границе сварочной ванны и имеют температуру окружающей среды вдали от нее. Это не может не сказаться на структуре металла. Зону основного металла, в которой в результате нагрева и охлаждения металла происходят изменения структуры и свойств, называют зоной термического влиянця (ЗТВ). Каждая точка в ЗТВ в зависимости от расстояния до оси шва достигает различной максимальной температуры, нагревается и охлаждается с различными скоростями. Изменение температуры данной точки во времени KdiZUbdiKiX термическш циклом. Каждая точка ЗТВ имеет при сварке свой термический цикл. Значит, металл в ЗТВ подвергается в результате сварки нескольким видам термической обработки. Поэтому в ЗТВ наблюдаются четко выраженные участки с различной структурой и свойствами. [c.29]

В НПО Машпроект (Украина) разработаны энергетические ГТУ типа Водолей мощностью 16 и 25 МВт, в которых организованы подача пара в проточную часть установки и его регене рация из парогазовой смеси в контактном конденсаторе — газоохладителе. Для этой цели парогазовый цикл STIG дополнен конденсатором, устанавливаемым на выходном патрубке КУ Газы охлаждаются до точки росы, а пары переходят в жидкую фазу, которую собирают и возвращают в основной бак для последующей рециркуляции. При этом удается уловить воду, полученную в результате химической реакции в процессе сгорания топлива. [c.564]

Временная реализация. Когда в кoлeбaтeльнo 4 процессе, сопровождающей работу агрегатов, например двигателя внутреннего сгорания, необходимо сохранить фазовые соотношения, несущие основную информацию о параметрах технического состояния, достаточно проанализировать временную реализацию процесса. На рис. 5 дана схема располол<ения виброиыпульсов, формируемых механизмами четырехцилиндрового двигателя, по тактам цикла. Выделение импульсов, формируемых узлом, осуществляется временной селекцией (см. раздел 6). В данном случае диагностическими признаками могут служить смещение соответствующего импульса по фазе, а также его амплитуда. [c.401]

Одной из причин необратимого изменения объема металлических сплавов является развитие пористости в результате растворно-осадительного механизма. Под действием его графитизироваиные сплавы при термоциклированин увеличиваются в объеме в два-три раза. Необходимым условием его проявления служит образовать пор при растворении графита и неполное заполнение их на низкотемпературной стадии цикла. Поры могут возникать и при растворении жидких избыточных фаз, однако большого накопления их вследствие чередования процессов растворения и выделения жидких включений не наблюдалось. Экспериментально обнаруженное увеличение объема при периодических нагревах сплавов в твердо-жидкую область обусловлено в основном оплавлением и затвердеванием, а также релаксацией термических напряжений к формированием газовых пор. [c.214]

Основные отличия многомерных систем проявляются уже при переходе от двумерной системы к трехмерной, от двумерной фазовой плоскости к трехмерному фазовому пространству. Поведение фазовых траекторий в трехмерном фазовом пространстве может быть запутанным и не поддающимся непосредственному восприятию. Поэтому рассмотрение трехмерного фазового пространства во многих случаях следует сводить к двумерному точечному отображению, геометрическое изображение которого с помощью инвариантных кривых столь же наглядно, как и разбиение на траектории фазовой плоскости. Эти геометрические каргинки могут быть такими же, как и в случае дифференциальных уравнений без предельных циклов, либо с существенными отличиями, которые вызываются пересечениями сепаратрисиых кривых седловых равновесий, образующими голюоинцческце структуры 4, 45]. Эти отличия существенны, так как соответствуют совершенно разным типам поведения системы. При наличии гомоклинической структуры установившиеся движения системы могут иметь стохастический характер. В частности, как некоторые аналогии периодического движения появляются так называемые стохастические синхронизмы. Стохастический синхронизм —- это автоколебание со стохастически меняющейся фазой. Соответствующая ему фазовая картина изображена на рис, 18. [c.96]

Малоцикловое разрушение рассматриваемого вида, таким образом, определяется режимом циклов нагрузки и температуры, при этом вид разрушения может быть чисто усталостный, или ква-зистатический (длительный статический), а также промежуточный с признаками усталостного и длительного статического типа разрушения в завпсимости от соотношения основных факторов формы и длительности цикла деформирования и нагрева, максимальной температуры, амплитуды циклической упругопластической деформации [107]. Одновременное действие на детали машин циклически изменяющихся нагрузок и температур в общем случае может быть совершенно произвольным и нестационарным. Максимальные значения температуры и нагрузок могут совпадать во времени, действовать со сдвигом по фазе, или частота приложения нагрузки может быть отличной от частоты изменения температуры. [c.35]

Использование методов рентгеноструктурного и фазового анализов для изучения процессов старения различных участков зоны термического влияния сварного соединения затруднено в связи сб.сложнрстью растворения металла этих участков для выявления характера образующихся фаз. Использование методик, обеспечивающих раздельное вытравливание этих участков для последующего анализа также не дает надежных результатов ввиду весьма малой щирины этих участков и разной структуры даже в пределах одйрго участка. Поэтому в данном случае более целесообразным следует считать использование образцов основного металла, подвергнутых воздействию термодеформационного цикла сварки до соответствующих для данного участка температур. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...