Процессы расклинивания

Выше уже отмечалось, что ведущее и ведомое звенья роликового механизма свободного хода движутся циклически. Полный цикл движения механизма свободного хода можно разбить на четыре основных периода процесс заклинивания, заклиненное состояние, процесс расклинивания и свободный ход. Процесс заклинивания начинается при условии, когда угловая скорость звездочки становится больше угловой скорости обоймы ((О1 ]> ( 2) и сопровождается закатыванием ролика в более узкую часть пространства между обоймой и звездочкой. Этот период характеризуется появлением сил нормального давления и сил трения сцепления между обоймой и звездочкой, потерей энергии на трение качения ролика по рабочим поверхностям и накоплением потенциальной энергии деформации. При перекатывании между рабочими поверхностями в направлении заклинивания ролики деформируются и при движении нормальные давления смещаются на величину и к (рис. 37). Сам процесс заклинивания следует подразделить на две фазы начальную, когда ролики закатываются и находятся в относительном движении, и конечную, когда ролики останавливаются относительно рабочих поверхностей и находятся в заклиненном состоянии между ними. В начальной фазе при а > ролики под действием ведущего звена затягиваются и движутся неравномерно. В этот период силы инерции действуют на ролики, поэтому они находятся в состоянии динамического заклинивания. В конечной фазе, когда (о становится равной 2, ролики останавливаются относительно рабочих поверхностей и находятся в заклиненном состоянии. В этом случае ролики не испытывают дополнительного действия относительных сил инерции и находятся под действием только сил инерции переносного движения. При равномерном вращении механизма ролики находятся в состоянии статического заклинивания. [c.27]

ПРОЦЕССЫ РАСКЛИНИВАНИЯ РОЛИКА [c.70]

В литературе [32, 16, 12] условия статического расклинивания роликовых механизмов свободного хода рассматриваются по схеме зажатых роликов и выражаются неравенством е > 0. В действительности в механизмах свободного хода ролики работают по схеме затянутых роликов (рис. 36, б), а это вносит существенное изменение в условия расклинивания механизмов. В работе [25] при рассмотрении процессов расклинивания силы трения сцепления = N ig- подменены силами трения скольжения Р = Nf), [c.70]

Процессы расклинивания роликовых механизмов сопровождаются падением нагрузки до нуля (Мд = 0) при этом освобождается часть потенциальной энергии деформации механизма (часть ее составляет работу упругого гистерезиса), звездочка отстает в движении от наружной обоймы и поворачивается от нее по часовой стрелке (рис. 53, а). В зависимости от того, как расходуется освободившаяся энергия, процесс расклинивания можно подразделить на две фазы статическую, когда освободившаяся энергия тратится только на работу трения качения и динамическую, когда энергия расходуется и на преодоление сил инерции механизма. При исследовании процессов расклинивания предполагаем, что погрешности изготовления, износ и упругие деформации не влияют [c.70]

В период динамического. расклинивания ролик находится в переменном движении (в начале он под действием сил упругости движется ускоренно, затем после мгновения равномерного движения движется замедленно вплоть до полной остановки). В соответствии с этим изменяется и коэффициент трения сцепления в контакте со звездочкой. Вначале он изменяется от какой-то величины / до коэффициента трения равномерного движения -[-Д, определяемого формулой (130), затем от +Д до какого-то отрицательного значения (—/) и снова принимается значение Д при полной остановке. При малых углах е и малых ускорениях Ух, коэффициент трения сцепления может не достигнуть своей предельной величины и процесс расклинивания происходит без пробуксовок, Только при определенном предельном значении угла е коэффициент трения / может стать равным /= tg Q (где q — угол трения скольжения) и процесс расклинивания будет сопровождаться проскальзыванием. Определим величину этого предельного угла расклинивания. Для этого воспользуемся уравнениями (151) и вместо силы трения сцепления Fi, подставим Fi = Ni tg q. Тогда [c.80]

Под периодом свободного хода МСХ понимают время движения механизма, в течение которого ведомое звено движется с большей угловой скоростью, чем ведущее. При этом ролики расклинены и под действием сил трения в контакте с обоймой вращаются в окнах сепаратора. Свободный ход продолжается с момента окончания процесса расклинивания МСХ до момента начала периода заклинивания. [c.229]

В современных прессах для ускорения процесса расклинивания предусматривают специальные приспособления, одно из ко- [c.223]

Рассмотрим некоторые особенности построения периодического решения. Для определения периодического решения необходимо вычислить вектор начальных данных Хо и период автоколебаний Т. Как указывалось выше, для автономной системы начало отсчета времени можно выбрать произвольно, например с момента изменения режима. В рассматриваемом случае удобно выбрать за исходный момент времени, предшествующий заклиниванию самотормозящегося механизма. При этом автоколебательный процесс будет с чередующимися переходами от заклинивания к движению в тяговом режиме. За начало отсчета можно принять и момент времени, предшествующий расклиниванию самотормозящегося механизма. [c.345]

В литературе довольно подробно освещены вопросы исследования механизмов свободного хода, работающих в статических условиях, но недостаточно освещены вопросы исследования механизмов, работающих в динамических условиях, вибраций и тряски, являющихся во многих случаях причиной неудовлетворительной работы этих механизмов, а также вопросы влияния погрешностей изготовления, износа и упругих деформаций на процессы заклинивания и расклинивания роликовых механизмов, рекомендации по необходимой точности изготовления их. В результате чего эти механизмы выполняются с высокой точностью и требуют доводки при сборке. [c.5]

Механизмы свободного хода имеют обширную классификацию как по назначению, так и по конструктивному выполнению, причем геометрия основных звеньев может быть самой разнообразной. При выборе того или иного типа механизма свободного хода руководствуются соображениями различного характера. Геометрию профиля звездочки выбирают из соображений простоты и дешевизны изготовления, надежности и долговечности механизма, равномерного распределения нагрузки между роликами, наибольшей прочности и жесткости сопрягаемых поверхностей, повышения нагрузочной способности механизма, минимального размаха ведущ,его звена, безударной и бесшумной работы механизма и др. Важными условиями при выборе типа профиля звездочки являются условия минимального влияния погрешностей изготовления, износа и упругих деформаций на процессы заклинивания и расклинивания механизма, позволяющие повысить нагрузочную способность, понизить стоимость изготовления и обеспечить условия взаимозаменяемости рабочих элементов. В механизмах свободного хода нашли применение различные профили звездочек [c.84]

При недостаточно жестком ролике возможно нарушение условия расклинивания и возможен выход ролика за пределы профилирующей лунки звездочки в процессе заклинивания или за пределы размаха ведущего звена. Поэтому рассчитанный таким образом механизм с пустотелыми роликами должен проверяться на жесткость стенки ролика. [c.125]

Для стекла методы капиллярной дефектоскопии представляют определенную опасность, так как процесс разрушения может идти за счет эффекта расклинивания — эффекта Ребиндера 3, 76, 83]. [c.59]

Таким образом, коррозионно-усталостное разрушение во многих средах может происходить принципиально отличными путями в зависимости от величины амплитуды напряжений. При больших амплитудах напряжения в кислых средах или при некоторых видах заш,иты (например, при катодной защите) решающим для прочности является возникновение водородной усталости стали. При меньших амплитудах напряжения, когда коррозионные процессы на анодных участках успевают развиться, а также в коррозионных средах,в которых невозможно наводороживание, трещины усталости растут вследствие действия циклических и коррозионных напряжений, а также напряжений от адсорбционного расклинивания, в сумме больших предела циклической текучести. Если же сумма перечисленных напряжений меньше предела циклической текучести, трещины усталости развиваются под влиянием анодного процесса, разрушающего металл в этом случае интенсификации процесса способствуют циклические напряжения, вызывающие снижение электродного потенциала в местах их концентрации, а также разрушающие окисную пленку, которая затрудняет коррозию. [c.175]

Возможны два характерных состояния обгонных муфт заклиненное и расклиненное (свободное). Переход из одного в другое совершается через процесс заклинивания и расклинивания. [c.222]

Коррозионное растрескивание может рассматриваться как предельная форма местной коррозии. Если предположить, что наиболее высокие наблюдаемые скорости коррозионного растрескивания (см/мин) вызваны анодным растворением, то фронт трещины будет растворяться при плотности тока более 100 А/см . Так как в процессе разрушения будут иметь место также механический отрыв и расклинивание, то в сделанном выше предположении нет необходимости, и доля, привносимая растворением, может быть весьма малой. Следует объяснить причины возникновения такого растворения. [c.177]

Процесс разрушения стеклопластиков первоначально идет с химического воздействия среды на поверхностный слой смолы, что подтверждается сравнительными испытаниями на воздухе, в дистиллированной воде и в серной кислоте (табл. 5), а также данными по сравнительному испытанию стеклотекстолита ЭФ-32-301 с фуриловым покрытием и без покрытия в 3%-ном растворе НгЗО-ь В последнем случае защитное покрытие из смолы, химически более стойкой в серной кислоте, затруднило доступ воды к стеклянному волокну (этим затруднилось проявление эффекта адсорбционного расклинивания), что не замедлило сказаться на повышении долговечности материала. [c.181]

Так как сердечник якоря собран из отдельных сегментов и не может быть обработан по внутреннему диаметру с точностью, обеспечивающей крепление, процесс посадки его на ребра выполняется одновременно с центровкой. Для крепления сердечника применены встречные клиновые шпонки 16, закладываемые в пазы сегментов и ребер. Радиальный натяг между сердечником и корпусом создается расклиниванием шпонок при нагретом сердечнике. [c.28]

МСХ с опорной колодкой. Последнее подтверждено экспериментом. Однако конструкция этого МСХ оказывается все же более сложной, чем дифференциального МСХ на основе схемы, представленной на рис. 37, б, процесс заклинивания которого отличается от процесса заклинивания механизма, изображенного на рис. 37, а при вращении рычага 4 против часовой стрелки происходит сближение концов ленты, при котором тангенциальное перемещение концов ленты примерно в 7—10 раз меньше перемещения колодки 4 в МСХ (см. рис. 37, а). Кроме того, тангенциальное перемещение в МСХ (см. рис. 37, б) не имеет аналогии с затягиванием клина в зазор, поэтому расклинивание данного МСХ происходит без каких-либо затруднений. Отмеченные особенности механизма делают его более предпочтительным. Кроме того, как показали конструкторские проработки, этот МСХ более прост и технологичен, чем все модификации других дифференциальных МСХ. [c.65]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

На рис. 25, б и г представлено несвободное сжатие образца и образование металлической стружки при свободном резании. В обоих случаях процесс отделения металла аналогичен, но при резании пластические деформации будут меньше, так как у резца предусмотрены передний и задний углы, облегчающие расклинивание металла и сход стружки. Схема образования стружки дана на рис. 26. [c.57]

Возникновение кавитационных явлений в смазочно-охлаждающей жидкости вызывает ее распыление, что не может способствовать эффекту расклинивания опережающей трещины. Большие ускорения, с которыми происходит периодический поворот векторов сил трения, вызывают повышение температуры микроучастков, что приводит к более интенсивному износу инструмента. Кроме того, в процессе экспериментов было выявлено, что резание с увеличенной амплитудой вызывает в поверхностном слое обработанной детали обратимые процессы, которые прекращают свое действие спустя 5—9 мин после прохода резца. Результатом действия этих процессов является повышение твердости поверхности, обработанной с ультразвуком, по отношению к твердости после обычного точения. Коэффициент относительной твердости составляет [c.346]

Образовавшиеся на поверхности трения трещины, первоначально микроскопических размеров, будут заполняться маслом, при этом тем энергичнее, чем меньше его вязкость и чем больше поверхностное натяжение, которое обусловливает капиллярный эффект. Поэтому вязкость и в меньшей степени полярная активность масла, влияя на интенсивность заполнения и расклинивания усталостных трещин, тем самым существенно влияют на интенсивность процесса выкрашивания. Это положение, разумеется, справедливо и для расклинивания трещин глубинного происхождения, хотя на процесс их начального развития до выхода на поверхность масло непосредственного влияния не оказывает. [c.220]

Смазка в подшипниках качения облегчает процесс разрушения металла за счет расклинивания образующихся трещин. [c.292]

Разновидностью физического воздействия являются вибрационные процессы [20, 24]. Наложение колебаний в процессе обработки давлением или резанием способствует разрушению межкристаллитных связей в металлах. Параметры колебаний (амплитуда и частота) должны соответствовать параметрам механической обработки (толщине и скорости деформирования). Ультразвук вызывает возникновение микро- и макротрещин в обрабатываемом слое и способствует их расклиниванию СОЖ, интенсифицируя процесс обработки. Для достижения максимального эффекта ультразвуковые колебания должны быть перпендикулярны траекториям касательных напряжений. Например, при врезном фрезеровании направление колебаний совпадает с направлением движения подачи фрезы, а при продольном - перпендикулярно движению подачи. [c.184]

При более высоких давлениях кислорода 10" , 1 мм рт. ст. на поверхности (Мо, W)53iз оксид ЗЮ2 образуется в большем количестве, формируя защитную пленку, и в начальный период окисления наблюдается увеличение массы образца. При циклических медленных охлаждениях и нагревах в покрытии возникают трещины. В трещинах из-за пониженного давления кислорода происходит образование и испарение монооксида ЗЮ, а также оксидов молибдена и вольфрама. Оксиды молибдена и вольфрама, образующиеся в процессе нагрева и охлаждения, приводят к расклиниванию трещин и росту их в глубь покрытия. Монооксид ЗЮ, а также оксиды молибдена и вольфрама, образующиеся и испаряющиеся при высокой температуре, приводят к увеличению поперечного размера трещин. В результате этих процессов окисление образцов сплава сопровождается убылью их массы. [c.201]

П. A. Ребиндера о адсорбционном снижении прочности твердых тел (эффект Ребиндера). Эффект адсорбционного расклинивания зарождающихся ультрамикротрещин в циклически нагружаемом металле рассматривается как первый этап развития трещин коррозионной усталости. Поэтому влияние поверхностно-активных веществ на процессы коррозионной усталости необходимо учитывать при выборе смазочных средств. Процесс электрохимической коррозии развивается во времени. Дно трещины является активным анодным участком, края ее играют роль катодного участка (рис. 12). Продукты коррозии, в свою очередь, расклинивают трещину, создавая дополнительные напряжения. [c.132]

Коррозионно-усталостные трещины распространяются не ориентированно, как 1при усталостных разрушениях в неагрессивной среде, а идут в разных направлениях. По своему строению трещины, вызванные коррозионной усталостью, аналогичны трещинам, возникающим только при одной коррозии без воздействия внешних нагрузок. Сумма же повреждений от переменных нагрузок и от коррозии в отдельности гораздо меньше, чем от их совместного действия. Это объясняется отчасти тем, что, отлагаясь в трещинах, продукты коррозии вызывают нх расклинивание и тем самым ускоряют процесс коррозионно-усталостного разрушения. [c.19]

После достижения заданной температуры осуществляли нагружение образца, в процессе которого выполняли запись во времени усилия расклинивания, регистрируемого с помощью тензодатчиков 9, наклеенных на клин, и перемещений точек приложения усилия, регистрируемых тензомеханическим двухконсольным датчиком смещения 2. Сигналы с датчиков записывали с использованием светолучевого осциллографа 8АНЧ-7 м. Полученные осциллограммы представляли в виде диаграмм усилие Р — перемещение Г по линии действия усилия, которые для стали ВСтЗсп при различных температурах испытания показаны на рис. 2.38. [c.73]

При нагружении муфты крутящим моментом кольца 4 и 5 сжимают пружину до тех пор, пока сила трения между коническими поверхностями не достигнет величины окружного усилия, передаваемого пальцами. При снятии нагрузки с муфты пружины, действуя на систему колец, возвратят полумуфту 9 в исходное положение. Особенностью этой конструкции является возможность регулирования упругости муфты путем ослабления или поджатия пружин с помощью гаек 8. Для того чтобы обеспечить возможность расклинивания колец в процессе работы муфты, необходимо, чтобы углы скосов контактных поверхностей были больше угла трения. Для уменьшения коэффициента трения инж. П. К. Гедык рекомендует, кольца 6 делать из другого материала, чем кольца 3, 4, 5 и 7, например, кольца 5 — из чугуна, а кольца 3, 4, 5,7 — из стали. Сила, сжимающая пружину в муфте, найдется из выражения [c.118]

Нормальная, т. е. безотказная работа муфты свободного хода, состоит пз этапов свободный ход — самозаклинивание—заклиненное состояние—само-расклинивание—свободный ход. Правильный выбор параметров муфты, среди которых главным является угол заклинивания, и долл ен обеспечить безотказность выполнения указанных процессов. [c.222]

Известно, что постоянство сценляемости в процессе обработки зависит также от характера и времени действия зажимного привода. Так, например, при прерывном действии привода сцеп-ляемость с течением времени уменьшается и зажатие детали ослабляется. Это относится к приспособлениям с ручным зажимом, а также к приспособлениям с механическим зажимом, когда силовой привод используется только для заклинивания и последующего расклинивания зажимного механизма в конце операции. Практически это можно наблюдать при точении достаточно длинных валов с ручным зажимом. Рабочий вынужден периодически останавливать станок для подтяжки патрона ключом. Во избе>кание таких остановок или для уменьшения их количества рабочий вынужден первоначально затянуть патрон с наибольшей доступной ему силой, прибегая к помощи удлинителя ключа или к ударам по нему. [c.126]

В результате анализа этих концепций и материала исследований случаев разрушения элементов конструкций машин и оборудования предложено рассматривать процесс коррозии под напряжением как следствие циклического механоэлектрохимического эффекта в агрессивных средах [3]. В местах поверхностных дефектов и на участках концентрации напряжений происходит образование микротрещин. Среда воздействует химически, увеличивая растрескивание, и электрохимически, способствуя ускорению развития трещины. Функционирует микрокоррозионная пара вершина трещины, представляющая обнаженные кристаллы металла, — анод, остальная поверхность под окисной пленкой — катод. Накапливающиеся на аноде продукты коррозии закупоривают трещину, так как их объем превышает объем металла в 1,5. .. 2 раза и расклинивают ее. Выделяющийся на катодных участках водород приводит к частичному восстановлению окисной пленки. Макрокоррозионная пара смещается по поверхности, и до расклинивания трещины продуктами коррозии в вершине трещины происходит изменение знака на отрицательный. Интенсивное выделение водорода на катоде способствует дальнейшему охрупчиванию и разрушению металла. [c.579]

Наиболее полное раскрытие характеристик пластмасс и коррозионноадсорбционных процессов, протекающих при их нагружении, дают испытания в условиях ползучести при растяжении,, что является наиболее жестким условием, так как-здесь более интенсивно проявляется эффект адсорбционного расклинивания, в то время как при изгибе или сжатии часть микротрещин закрывается, снижается их роль в процессе разрущения материала, связанная с адсорбцией поверхностно-активных веществ, а механизм разрушения материала вуалируется перераспределением напряжений. [c.168]

После расклинивания разогретый битум заливают в раструб, где он в течение 5—10 мин остывает. Битум при остывании дает усадку, поэтому в процессе остывавия в раструб дополнительно заливают битум. [c.155]

Исследования равновесия и распространения трещины в анизотропной среде (Г. И. Баренблатт и Г. П. Черепанов, 1961) показали, что, как и в изотропном теле, скорость распространения трещины не может превосходить скорость волн Рейли. В случае ортотропного тела с двумя взаимно перпендикулярными плоскостями симметрии для прямолинейности трещины необходимо, чтобы отношение критических коэффициентов интенсивности напряжений в направлении расклинивания и в направлении, ему перпендикулярном, не превышало единицы. Одно из основных предположений в задачах стационарного расклинивания с постоянной скоростью состоит в том, что конец трещины, образующейся перед клином, движется равномерно с той же скоростью. Однако экспериментальные исследования показали, что при развитии трещины, например, с малой скоростью скорость конца совершает регулярные колебания около некоторого среднего значения. Г. И. Баренблатт и Р. Л. Салганик (1963) исследовали явление автоколебательного процесса при расклинивании, предположив, как и А. Н. Стро (J. Me h. and Phys. Solids, 1960, 8 2, 119— 122), что критический коэффициент интенсивности напряжений зависит от мгновенной скорости распространения трещины, вначале убывая, а затем возрастая с увеличением скорости. Ими рассмотрены автоколебания при расклинивании жестким клином, движущимся с постоянной скоростью, для бесконечного хрупкого тела> тонкой балки и тонкой стружки, отщепляемой от большого тела. [c.389]

В начале рабочего хода ЭМ при V = 0 начинается процесс заклинивания МСХ, который сопровождается выдавливанием масла из зазора к. Для вычисления времени t уменьшения толщины масляного слоя от Лнач в конце расклинивания механизма до Лкон в заклиненном состоянии воспользуемся выражением [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...