Распад аустенита при охлаждении

Распад аустенита при охлаждении [c.93]

Линия 08Е называется линией верхних критических точек или л шией начала распада аустенита (при охлаждении). Эта линия обозначается также Ас — при нагревании, Лгз — при охлаждении. Линия Р8К (температура 727 °С) — линия нижних критических точек или линия перлитных превращений (при охлаждении). Она обозначается Ас1 — при нагревании, Аг — при охлаждении. [c.39]

Третий процесс при спекании железо-графитовых композиций состоит в распаде аустенита при охлаждении и в образовании той или иной структуры в зависимости от концентрации углерода и режима охлаждения. [c.358]

Кроме того, наличие пластинчатого перлита обеспечивает более глубокую прокаливаемость. Действительно, пластинчатый перлит лучше растворяется в аустените, и потому меньше остается нерастворенных частичек цементита, которые способствуют распаду аустенита при охлаждении. [c.51]

Наружные термические трещины (продольные и поперечные) имеют зигзагообразный вид. Они возникают при 500+600 °С в результате термических напряжений при недостаточной пластичности металла. Образование механических напряжений связано также с тем, что распад аустенита при охлаждении происходит с ростом объема металла. Способы борьбы медленная скорость охлаждения и прокатка горячих слитков. [c.352]

Физико-механические свойства чугунов зависят от формы включений графита и особенностей структуры металлической матрицы, формирующейся в процессе распада аустенита при охлаждении отливок. Для получения компактных включений графита в чугунных отливках в качестве модификаторов широко используются редкоземельные элементы. Однако характер влияния редкоземельных элементов на структурные изменения при эвтектоидном превращении в железоуглеродистых сплавах еще во многом неясен. В работах [1—3] отмечается ферритообразующее действие редкоземельных элементов в сталях, тогда как в работах [4, 5] указывается на снижение критических точек и повышение устойчивости аустенита. При модифицировании редкоземельными элементами чугунов наблюдалось увеличение количества перлита в матрице Влияние модификаторов нередко определяли по величине присадок, что приводило к значительным погрешностям, поскольку степень усвоения их может изменяться в широких пределах [6]. Отсутствие количественных данных о влиянии редкоземельных элементов на устойчивость аустенита затрудняет выбор обоснованных режимов охлаждения после затвердевания или при специальной термической обработке модифицированных чугунов. [c.129]

Зона термического влияния при сварке малоуглеродистых сталей может быть охарактеризована в связи с диаграммой состояния Ре—С и кинетическими зависимостями распада аустенита при охлаждении. [c.339]

Как указывалось выше, малоуглеродистые нелегированные стали мало чувствительны к изменениям скорости охлаждения с температур выше Ас, Повышение содержания углерода в стали или введение легирующих элементов в малоуглеродистые стали значительно затормаживают распад аустенита при охлаждении. При этом снижается температура распада аустенита (рис. VII.7) и в ряде случаев в качестве конечных структур появляется мартенсит — пересыщенный раствор углерода в а-железе. При соответствующей термической обработке это позволяет получать сталь с высокими упругими и прочностными свойствами при малой пластичности и вязкости. Последующий низкий или высокий отпуск значительно снижает прочность такой стали при одновременном улучшении ее пластичности. [c.342]

Ti — температура, соответствующая распаду аустенита при охлаждении с минимальными скоростями (А , °С [c.345]

Повышение прочности ряда углеродистых и низколегированных сталей основывается на получении составов, смещающих 8-образ-ные кривые вправо, т. е. на торможение процессов распада аустенита при охлаждении. Поэтому при их сварке в результате воздействия термического сварочного цикла является весьма вероятным получение закаленных структур для всего объема металла, нагревавшегося выше температуры Ас, и претерпевавшего при охлаждении превращения аустенита в продукты его распада. [c.346]

Плавки типа III характеризуются отсутствием эффекта распада аустенита при охлаждении в интервале температур 650—550° С. Сталь этих поковок на шлицевые валы не назначается. При назначении поковок на шестерни необходимо соблюдение указанного условия охлаждения и отпуска. Желательно назначение на шестерни поковок с максимальной уковкой. [c.309]

После рассмотрения процесса превращения аустенита при постоянной температуре и разных степенях переохлаждения можно перейти к рассмотрению процесса распада аустенита при непрерывном охлаждении, когда сталь, нагретая до аусте-нитного состояния, охлаждается с разной скоростью. [c.253]

Изотермический отжиг (рис. 125). В этом случае сталь, обычно легированную, нагревают до точки Ас + (50—70 °С) и сравнительно быстро охлаждают (обычно переносом в другую печь) до температуры, лежащей ниже точки Ai на 100—150 °С, в зависимости от характера кривой изотермического распада аустенита При этой температуре назначают изотермическую выдержку, необходимую для полного распада аустенита, после чего следует охлаждение на воздухе. [c.195]

При проведении операции отжига после нагрева следует медленное охлаждение (см. табл. 1 и фиг. 1), для того чтобы обеспечить распад аустенита при малых степенях переохлаждения (высокой температуре) с образованием структуры перлита в эвтектоидной стали, перлит + феррит в доэвтектоидной стали и перлит + цементит — в заэвтектоидной стали. [c.128]

При нормализации (см. табл. 1) охлаждение производится на воздухе. Ускоренное охлаждение приводит к распаду аустенита при более низких температурах, увеличивает дисперсность ферритно-цементитной смеси п повышает количество эвтектоида (перлита), что предопределяет повышенную прочность и твердость нормализованной стали по сравнению с отожженной (табл. 9). [c.128]

Ускоренное охлаждение на воздухе (см. рис. 129, кривая 2) приводит к распаду аустенита при более низких температурах, что повышает дисперсность ферритно-цементитной структуры и увеличивает количество перлита или, точнее, сорбита или тро-остита Это повышает прочность и твердость нормализованной средне- и высокоуглеродистой стали по сравнению с отожженной. [c.199]

Для того чтобы при сварке в околошовной зоне получить такие структуры, которые обеспечат деформационную способность металла, достаточную для предотвращения образования трещин при охлаждении и вылеживании изделия до проведения соответствующей термообработки, необходимо, чтобы общее время выдержки в субкритическом интервале температур было бы достаточным для полного распада аустенита. Это время определяют по диаграмме изотермического распада аустенита стали данной марки. Время пребывания металла околошовной зоны при температуре выше температуры Т должно быть больше, чем время изотермического распада аустенита при этой температуре для стали данной марки. Однако если сваривается среднелегированная сталь с повышенным содержанием углерода, то даже при многослойной сварке короткими участками практически не удается избежать закалки металла околошовной зоны на мартенсит, так как длительность распада аустенита значительно больше, чем время пребывания металла при температурах выше [c.299]

Рис. 8.3. Термокинетическая диаграмма распада аустенита при непрерывном охлаждении 13 %-ной хромистой стали с различным содержанием углерода

Для стали, содержащей 1,3 % углерода (заэвтектоидная сталь), критическими точками при охлаждении будут точка 5, соответствующая началу кристаллизации (она характеризует начало появления твердых кристаллов аустенита) точка 6, характеризующая конец затвердевания стали (при температуре, соответствующей этой точке, исчезнет жидкая фаза, вся сталь будет состоять только из кристаллов аустенита) точка 7 — начало распада аустенита (из аустенита выделяется новая структурная составляющая — цементит) точкам — конец распада аустенита (при температуре, соответствующей этой точке, аустенит в структуре стали полностью исчезает, из него образуется новая структурная составляющая — перлит). Таким образом, в точке 8 в стали, содержащей 1,3 % углерода, происходит то же самое, что и в стали, содержащей 0,2 % углерода, в точке 4 (при одной и той же температуре 727 °С). При дальнейшем охлаждении стали, содержащей 1,3 % углерода (ниже температуры точки 8), изменений в структуре не происходит. [c.181]

GS из аустенита доэвтектоидных сталей при охлаждении начинает выделяться феррит. При этом чем больше в доэвтектоидной стали углерода, тем ниже температура начала распада аустенита. В заэвтектоидных сталях, содержащих больше углерода (от 0,81 до 2,14 %), на наклонной линии ES начинается распад аустенита (при этом из аустенита выделяется не феррит, а цементит). Он начинается при тем более низкой температуре, чем меньше углерода содержится в заэвтектоидных сталях. В эвтектоидной стали, соответствующей по своему составу (0,81 % углерода) точке S, в которой пересекаются наклонные линии GS и ES, распад аустенита начинается при самой низкой температуре (727 °С) с одновременным выделением из аустенита мелких кристаллов (пластинок) феррита и цементита (смесь этих пластинок, как известно, образует сложную структурную составляющую — перлит). Критические точки, характеризующие начало распада аустенита сталей при охлаждении, называются верхними критическими точками (А , Л ). Они лежат на линиях GS и ES диаграммы. Критические точки, которые при медленном охлаждении стали и чугуна характеризуют момент полного распада аустенита, т. е. момент образования перлита, для всех сталей и всех чугунов при одной и той же температуре лежат на линии PSK диаграммы. При медленном охлаждении эта температура равна 727 °С. Критические точки, характеризующие при охлаждении полный распад аустенита и образование перлита из аустенита, называются нижними критическими точками или точками перлитного превращения (А ). [c.182]

При существующих на практике скоростях охлаждения (°С/мин) распад аустенита при нормализации может проходить в следующих областях феррито-перлитной, феррито-перлито-бейнитной, феррито-бейнитной и бейнитной (рис. 1.4, а). Феррито-перлитная структура формируется при малых скоростях охлаждения (1. .. б °С/мин), а бейнитная -при достаточно высоких скоростях (10. .. 800 °С/мин). При последующем высоком отпуске согласно [6, 7] в стали происходят следующие процессы [c.19]

Углеродистые стали имеют высокую критическую скорость закалки — порядка 200-300 °С/с. Замедление охлаждения при закалке недопустимо, так как приводит к частичному распаду аустенита при температурах перлитного интервала и, как следствие, к появлению мягких пятен. [c.382]

Основное превращение, протекающее во время охлаждения при отжиге эвтектоидной стали, — это распад аустенита при комнатной температуре ниже точки Ai (727 С) на смесь феррита с цементитом. При скорости охлаждения стали, обеспечивающей полное протекание диффузионных процессов и соответственно близкое к равновесному состоянию стали, в структуре последней согласно диаграмме железо—углерод образуется перлит. [c.436]

Закономерности распада переохлажденного аустенита в процессе непрерывного охлаждения можно представить графически в виде термокинетических диаграмм, которые позволяют не только качественно, но и количественно описывать превращения аустенита при охлаждении с любыми скоростями, а также характеризовать получаемые при этом структуры и их свойства. Особенно важны эти диаграммы для определения режимов охлаждения при закалке крупных изделий. [c.309]

Ускорение охлаждения при нормализации приводит к распаду аустенита при больших степенях переохлаждения, что увеличивает дисперсность ферритно-карбиДной структуры и повышает количество структуры эвтектоидного типа. Это, естественно, повышает прочность и твердость нормализованной стали по сравнению с отожженной. [c.311]

Регулируя схему МКД, можно изменять механические свойства железомарганцевых сплавов в широких пределах. Если требуется получить высокий уровень прочностных свойств, легирование железомарганцевых сплавов следует проводить так, чтобы понизить количество остаточного аустенита и его стабильность и чтобы мартенситные превращения получали основное развитие при охлаждении и на начальном этапе нагружения (тип П). Если необходимо обеспечить высокие значения пластичности, следует увеличить количество и стабильность аустенита и обеспечить его постепенный распад при нагружении (тип. V, VI). Если требуется сочетать прочность и пластичность, следует обеспечить получение в железомарганцевых сплавах двухфазной 8 + у-структуры и постепенный распад аустенита при последующем нагружении (тип IV) [135, 136]. [c.102]

Анизометр Акулова (фиг. 27) применяется для изучения изотермического распада аустенита при охлаждении стали с высоких температур (900° С), что позволяет построить З-образную кривую, характеризующую изменение фазового состава. [c.64]

Пониженная температура аустенитизации или недостаточная выдержка при этой температуре стали, легированной карбидообразующими элементами, приводит к образованию низкоуглеродистого и низколегированного и поэтому малоустойчивого при охлаждении аустенита. Кроме того, ускоренному распаду аустенита при охлаждении способствуют нерастворенные карбиды, оказывающие зародышевое влияние, повышается критическая скорость закалки и уменьшается прокаливаемость стали. Вследствие указанных изменений повышаются температуры мартен-ситных точек Мн и Мк и снижается твердость мартенсита (уменьшается закаливаемость стало). В пиструментальных (быстрорежущих) сталях после такой аустенитизации ухудшается теплостойкость (красностойкость) инструмента, а в конструкционных сталях образующийся после закалки и высокого отпуска низколегированный или неоднородно легированный феррит в сочетании с малолегиро ванными и поэтому более укрупненными частицами карбидов, снижает механические свойства. [c.228]

Повышение содержания углерода и введение легирующих элементов в конструкционные стали приводят к замедлению распада аустенита при охлаждении сталей от температуры 723°С. Время охлаждения стали В, интервале температур 723—500°С (температура наиг1 еньшей устойчивости аустенита) определяет структуру металла в околошовной зоне. [c.473]

С использаванием данных дилатометрнче ского анализа. Все плавки разделяют на три типа, каждый из которых имеет свою дилатометрическую кривую. Плавки I типа (рис. 15, а) характеризуются большим объемным эффектом распада аустенита при охлаждении в интервале 650—550°. Сталь этих плавок не склонна к образованию трещин в цементованном слое. Назначается на все детали. [c.883]

При обработке более или менее крупных сечений не достигается важное условие, необходимое для построения диаграмм изотермического распада аустенита, — быстрое охлаждение до заданной температуры. Сохраняя большое познавательное значение, диаграммы изотермического превращения аустенита уступили ведущее место анизотермичес-ким (т. е. не изотермическим) диаграммам для практических назначений режимов термической обработки. [c.256]

Изотермическая закалка (рис. 9.5, кривая 4) отличается от ступенчатой более длительной выдержкой в закалочной ванне при температуре выше мартенситного превращения до полного распада аустенита. При изотермической закалке сталь нагревается до состояния аусте1(ита, а затем резко переохлаждается до температур изотермического распада (250—300° С), соответствующего получению игольчатого тростита. Эта структура по твердости близка к мартенситу, но обладает большей вязкостью. Продолжительность выдержки в закалочной среде определяется диаграммой изотермического распада аустенита конкретной стали. Последующее охлаждение проводится на воздухе. [c.120]

По структуре после охлаждения на воздухе (нормализации) различают три основных класса сталей перлитный, мартенситный, аустенитный. Стали перлитного класса характеризуются небольшим содержанием легирующих элементов и соответственно низкой устойчивостью переохлажденного аустенита. При охлаждении на воздухе у этих сталей происходит распад аустенита на ферритокарбидную смесь. Стали мартенситного класса характеризуются средним содержанием легирующих элементов и высокой устойчивостью переохлажденного аустенита. Поэтому при остывании на воздухе эти стали охлаждаются без распада аустенита до температур мартенситного превращения, т.е. происходит самозакалка. Стали аустенитного класса имеют повышенное содержание легирующих элементов, высокую устойчивость переохлажденного аусте- [c.156]

Наиболее полной характеристикой превращений аустенита при охлаждении для каждой стали являются изотермические и термокинетические диаграммы распада переохла жденного аустенита [c.89]

Изотермические диаграммы характеризуют кинетику распада аустенита при постоянной температуре переохла ждения Такие диаграм мы наглядны для сравни тельной оценки разных сталей, а также для вняв ления роли легирования и других факторов (тем пературы нагрева, разме ра зерна, пластической деформации и т п) на кинетику распада пере охлажденного аустенита [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...