Разгон жидкости

В жидкометаллических МГД-генераторах рабочие температуры сравнительно низкие, однако при этом возникают другие трудности, главными из которых является разгон жидкости до больших скоростей [c.612]

Другим примером неустановившегося движения является разгон жидкости после открытия трубопровода от состояния покоя до состояния установившегося движения. Время нарастания скорости от 0 = 0 до v = v , где - скорость установившегося движения, называется временем стабилизации. [c.333]

Еще одним примером не-установившегося движения является разгон жидкости после открытия затвора на конце трубопровода. [c.344]

В жидкометаллических МГД-генераторах рабочие температуры сравнительно низкие, однако при этом возникают другие трудности, главной из которых является разгон жидкости до больших скоростей. В энергетической (паросиловой) установке с МГД-генератором открытого типа (рис. 8.60, а) полезная внешняя работа производится на нижнем участке процесса 1—2, после того как прошедшие через сопло газообразные продукты сгорания образуют сверхзвуковой поток газа. Кинетическая энергия потока газа в рабочем канале МГД-генератора в результате взаимодействия с магнитным полем преобразуется в электрическую энергию. [c.588]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

В этом трубопроводе предварительно разгоняется жидкость. Для нагружения образца кольцевую связь трубопровода размыкают, и жидкость направляется в цилиндр машины. Существенное преимущество скоростных машин с кинетическим накоплением энергии — возможность создания ударных нагрузок на образцах, находящихся под предварительным статическим напряжением. [c.113]

Жидкометаллические циклы весьма заманчивы для использования на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах, охлаждаемыми жидким металлом. Электропроводность жидких металлов во всем реальном диапазоне температур примерно в 10 раз больше, чем ионизированных газов. Основная трудность создания таких систем — получение высокоскоростного потока жидкости за счет тепловой энергии источника. Возможные пути решения этой проблемы основаны на использовании частичного испарения части жидкости. Проще всего это может быть решено путем применения двухконтурной схемы, в одном из контуров которой использована легкоиспаряющаяся жидкость (например, калий). Подмешиваясь в смесителе к основному потоку, получившему теплоту в теплоисточнике (реакторе), жидкость вторичного контура испаряется. Полученный пар используется в сопле для разгона жидкости первого контура (лития). Паровая фаза отделяется в сепараторе от движущейся с большой скоростью жидкости и после конденсации возвращается в контур. Высокоскоростной поток лития направляется в МГД-генератор. За ним для уменьшения потерь с выходной скоростью установлен диффузор. [c.255]

Разгон жидкости колесом ротора гидротормоза происходит по двум причинам в результате воздействия лоиаток (рабочих элементов) ротора на заполняющую колесо жидкость и в результате увлечения силами трения ж идкости, омывающей ротор. Итак, момент в гидродинамическом тормозе складывается из следующих составляющих [c.9]

Если при прохождении жидкости по колесу от радиуса Г до /"2 жидкость разгоняется до скорости 2, тогда момент, обусловленный разгоном жидкости в переносном движении от скорости Ui до скорости щ, т. е. реактивный момент М , равен [c.10]

Из-за различия статических п динамических характеристик муфты разгон системы будет проходить не по выпуклой кривой, подобной зависимости 3, а по вогнутой — кривая 4. Вогнутость кривой 4, очевидно, будет тем больше, чем большая доля напора насоса гидромуфты затрачивается на разгон жидкости, т. е. чем больше инерционность муфты. Поэтому за равное время система с реальной муфтой будет разогнана до меньшей скорости, чем это можно ожидать, если не учитывать времени становления характеристик. [c.228]

OM, затрачивается на разгон жидкости в круге циркуляции. Второй причиной различия статических и динамических характеристик привода может явиться податливость характеристик двигателя, благодаря которой обороты турбины устанавливаются лишь спустя некоторое время, потребное для установления оборотов двигателя. Оба фактора — и инерция потока жидкости в гидромуфте и податливость характеристик двигателя — приводят к зависимости от времени величины момента, передаваемого гидромуфтой. [c.263]

Интенсивность переходных процессов увеличивается с уменьшением коэффициента расхода q и угловой скорости oi, а также с возрастанием передаточного отношения i. При одновременном изменении угловых скоростей насосного и турбинного колес ГДТ интенсивность переходных процессов при одинаковых знаках ускорений возрастает, а при разных — уменьшается. Например, при одновременном разгоне обоих колес ГДТ следует ожидать больших различий статических и динамических характеристик, чем при разгоне одного насосного колеса с той же интенсивностью. При разгоне же насосного колеса с одновременным торможением турбинного колеса интенсивность переходных процессов будет ниже, чем при разгоне одного насосного колеса. Это можно объяснить тем, что энергия жидкостного маховика турбинного колеса, высвобождающаяся при торможении, идет на разгон жидкости в насосном колесе. [c.28]

При разгоне ГДТ с малых угловых скоростей си, различия статических и динамических характеристик резко увеличиваются. Так, разница между величинами т]д и г] при es = 0,16 превышает 50% (см. рис. 9). Это происходит вследствие того, что часть энергии, получаемой насосным колесом от двигателя, затрачивается на разгон жидкости как в переносном, так и в относительном движении, т. е. на создание инерционных напоров (рис. 25, б). [c.42]

Экспериментально исследовали устройство с мультипликатором и клапаном-пульсатором оригинальной конструкции, в котором заготовка разгоняется жидкостью высокого давления (рис. 66). [c.123]

Рис. 8. Разгон жидкости в трубе Рис. 9. Линия энергии и пьезометрическая линия при установившемся движении

РАЗГОН ЖИДКОСТИ в ТРУБОПРОВОДЕ ПОСТОЯННОГО ДИАМЕТРА [c.14]

Изучим разгон жидкости в трубопроводе, соединенном с бассейном, в котором вода имеет постоянный уровень (см. рис. 8). Предположим, что трубопровод с конца В закрыт, и мгновенно полностью откроем его выходное сечение. Как мы уже рассмотрели, в этом случае в трубе начнется движение с возрастающей во времени скоростью, т. е. начнется разгон жидкости в трубопроводе. [c.15]

Рис. 13. Изменение скорости во времени при разгоне жидкости в трубопроводе

РАЗГОН ЖИДКОСТИ в НЕОДНОРОДНОМ ЖЕСТКОМ ТРУБОПРОВОДЕ [c.19]

Предположим, что к бассейну А последовательно присоединены п труб различных диамет-ров н разной длины, на которых имеются также местные сопротивления (рис. 15). Аналогично изложенному выше примем, что закрытое конечное отверстие трубопровода мгновенно открывается, и изучим разгон жидкости в этом случае. [c.19]

В предыдущем параграфе мы рассмотрели разгон жидкости в трубопроводе, т. е. решили задачу определения скорости в трубопроводе в зависимости от времени при мгновенном открытии. [c.21]

Когда открывается ударный клапан, то из-под него начинается истечение жидкости наружу и разгон жидкости в питательной трубе со скоростью, возрастающей во времени по формуле (19). При некотором значении скорости сила давления на ударный клапан настолько увеличивается, что превышает [c.29]

Период разгона начинается открытием ударного клапана, при котором происходит разгон жидкости в питательной трубе. В течение всего периода разгона происходит возрастание скорости и сбрасывание воды наружу. [c.31]

Рис. 43. Разгон жидкости после открытия затвора на конце трубопровода

В рассматриваемом случае (разгон жидкости) инерционный напор — величина положительная, так как ускорение а направлено по ходу его движения. Если происходит торможение потока, а—величина отрицательная и ha имеет знак минус . При этом, как видно из уравнения (124), если h больше суммы Нтр+ z2—z,), Р2 может стать больше рь Следовательно, при торможении жидкости давление в ее конечном живом сечении [c.153]

В моменты разгона и торможения силы резания отсутствуют, однако этот момент, как правило, сопровождается значительным повышением давления, вызванным резким торможением или разгоном жидкости и инерционных масс механизмов станка (стола, изделия, штока, поршня и т. д.), особенно при больших скоростях и большом весе движущихся масс. [c.88]

Определенное значение имеет время разгона жидкости в банке, вязкость, наличие кусков внутри и т. д., поэтому в отдельных случаях производительность южет быть больше, чем найдено по расчету. [c.214]

В эксперименте могли реализоваться три различных положения полости при предварительном разгоне жидкости. [c.67]

В качестве примера колебаний, сопровождающихся кавитацией жидкости, рассмотрим в самых общих чертах свободные колебания жидкости в системе, состоящей из бака, в котором поддерживается постоянное давление ро, и вертикального упругого трубопровода, заканчивающегося глухим концом (рис. 2.10, а). Пусть в течение некоторого отрезка времени столб жидкости падает вниз под действием силы тяжести и разности давлений между его верхним и нижним концом. В некоторый момент времени ( =0) столб жидкости достигнет нижнего конца, имея скорость иоу после чего произойдет гидроудар. Для того чтобы вычислить давление гидроудара, воспользуемся формулой Н. Е. Жуковского [25], связывающей изменения давления и скорости при мгновенном торможении или разгоне жидкости [c.148]

Использование влажного пара в паровых турбинах, особенно атомных электростанций, создание струйных насосов, инжекторов или сопел для разгона жидкости с помощью скоростного потока расширяющегося газа или пара, использование высококалорийных металлизированных ракетных топлив, продукты сгорания которых содержат значительное по массе количество твердых частиц окислов, стимулировали исследования но высокоскоростным течениям газовзвесей и нарокапельных смесей в соплах и диффузорах. Здесь же отметим работы применительно к созданию пневмотранспорта твердых частиц потоком газа. [c.12]

Неочищенная рабочая жидкость по трубопроводу 7 (рис. 147, а) поступает в камеру предварительной очистки ротора а (рис. 147, б), в которой отделяются наиболее тяжелые загрязняющие частицы. Расположенная в этой камере крыльчатка 3 разгоняет жидкость до окружной скорости вставок. После прохождения камеры предварительной очистки жидкость по каналам нижнего вставкодержа-теля 2 распределяется по камерам б и в, в которых происходит последующая ее очистка. Перемещаясь по камерам бив, жидкость через отверстия верхнего вставкодержателя поступает в напорную камеру г, из которой по коммуникационным каналам направляется в отводящий трубопровод 6. Конструкция сепаратора СЖ-2 разработана институтом Мосбасгипрогормаш (г. Новомосковск). Техническая характеристика приведена ниже. [c.257]

В жидкометаллических МГД-устройствах предусматривается использование двухфазных потоков.Тазовая фаза осуществляет разгон жидкости. Могут быть использованы жидкая и газообразная фазы одного и того же вещества [2, 9] или двухкомио-нентная смесь, позволяющая улучшить термодинамические характеристики и свойства теплоносителя [8, 9]. [c.54]

СОПЛО — канал (труба) переменного по длине поперечного сечеаия, предназпаченяый для разгона жидкостей или газов до заданной скорости и придания потоку заданного направления. Служит также устройством для получения газовых и жидкостных струй. Поперечное сечение С. может быть прямоугольным (плоские С.), круглым (осесимметричные С.), иметь форму кольца (кольцевые С., С. с центр, телом) или произвольную форму, в т. ч. форму эллипса или многоугольника (пространственные С.). [c.599]

Из этого уравнения видно, что при d(ji2/dt>0 (в процессе разгона системы) d m/dKO жидкость отдает энергию системе. При торможении системы do)2ldt<0 и d mfd >0 требуется приложение энергии для разгона жидкости. [c.64]

Справедливость записанного равенства для статического потока (ю 0) очевидна. Для случая, когда w 0, было доказано [68 , что дополнительное усилие, возникающее из-за разгона жидкости в канале произвольной формы, определяется произведением плотности на координату, среднее значение площади поперечного сечения и ускорение в центре тяжести. Поэтому потеря давления, отне- [c.174]

СОПЛО, специально спрофилированный закрытый канал, предназначенный для разгона жидкостей или газов до заданной скорости и придания потоку заданного направления. Служит также устройством для получения газовых и жидкостных струй. Поперечное сечение С. может быть прямоугольным (плоские С.), круглым (осесимметричные С.) или иметь произвольную форму (пространств. С.). В С. происходит непрерывное увеличение скорости V жидкости или газа в направлении течения — от нач. значения Уо во входном сечении С. до наибольшей скорости v=Va на выходе. В силу закона сохранения энергии одновременно с ростом скорости у в С. происходит непрерывное падение давления и темп-ры от их нач. значений / о, Т о до наименьших значений Гд в выходном сечении. Т. о., для реализации течения в С. необходим нек-рый перепад давления, т. е. выполнение условия Ра>Ра При пост, плотности р для непрерывного увеличения v С. должно иметь сужающуюся форму, т. к. в силу неразрывности уравнения onst [c.700]

На рис. 2.89 рассмотрен разгон систзмы, показанной на рис. 2.82, при помощи гидромуфты. Характеристики двигателя Мд = / (ге ), потребителя М = / (щ) и гидромуфты к = f (i) представлены иа рис. 2,89, а, б и в. Они получены для установившихся режимов работы машин, т. е, являются статическими. Вследствие малой ине[1Т-ности жидкости II рабочих полостях гидропередач их статические характеристики можно применять и при динамических расчетах. [c.261]

Можно представить себе следующую схему движения газа в какой-либо элементарной шаровой ячейке, т. е. в элементарном объеме, ограниченном сферическими поверхностями элементов. Максимальная скорость Vq жидкости в струйке возникает в наиболее узком сечении ячейки (просвете), относительная площадь минимального сечения обозначается п. Распространяясь в пространстве между щарами, струя расширяется, отрывается от сферических стенок и подмешивает к себе частицы относительно неподвижного газа, находящиеся в застойной зоне у поверхности шаров. Расширение основной струи происходит до встречи с последующим рядом шаров, отстоящим от предыдущего на величину высоты ячейки /г, после чего начинается сужение сечения и разгон струи. Присоединенные массы могут при этом частично отслаиваться от ядра струи и совершать возвратное движение к устью струи. Конечно, при своем движении через шаровые твэлы отдельные струи могут сливаться или, наоборот, дробиться на несколько отдельных струек, на можно себе всегда представить такую элементарную шаровую ячейку, где происходит именно такой процесс разгона и торможения элементарной струйки. [c.40]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

В сопло (см. рис. 5.1) под постоянным давлением Р,, подается жидкость. На В1лходе сопла [фотиводавление низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости, снижаез ся, начиная от давления / . Под действием разности давлений Р и P жидкость В критическом сечении К-К сопла разгоняется до скорости 1У, при которой статическое давление в потоке равно давлению насыщенных паров Лц этой жидкости при данной температуре Т",, [6, 7, 18, 19 . В потоке образуется область кавитации, которая распространяется от критического сечения К-К сопла вдоль по его диффузору. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...