Свариваемость аустенитных сталей

Одним из основных факторов, определяющих свариваемость аустенитных сталей, является склонность аустенитного металла шва к горячим (кристаллизационным) трещинам при сварке. Эти трещины, природа которых до настоящего времени полностью не выяснена, наиболее часто встречаются в швах, имеющих чисто аустенитную структуру без выделений второй фазы (фиг. 13). Поэтому одним из наиболее эффективных средств борьбы с горячими трещинами является переход к двухфазной структуре металла шва. В качестве второй фазы наиболее часто используется ферритная фаза. Аусте-нитно-ферритный двухфазный металл шва (фиг. 13, б), обеспечиваемый при использовании наиболее широко применяемых в настоящее время электродов (табл. 6), в отличие от чисто аустенитного металла шва, не склонен в условиях сварки к горячим трещинам и обладает высокой технологической прочностью даже при выполнении жестких швов большой толщины. По уровню жаропрочности швы, выполненные аустенитно-ферритными электродами, приближаются к аустенитным сталям первой группы. Длительная прочность сварных соединений аустенитных сталей первой группы также в большинстве случаев близка к соответствующим показателям для основного металла. [c.35]

Для оценки свариваемости аустенитных сталей в отдельных случаях необходимо учитывать существенное влияние, оказываемое процессом сварки на структуру околошовной зоны основного металла. Вследствие отсутствия закалочных превращений в аустенитных сталях при воздействии на них сварочного цикла околошовная зона имеет менее сложное строение, чем зона при сварке перлитных и хромистых сталей. В участке, непосредственно примыкающем к зоне сплавления, может проявляться ряд процессов, связанных с нагревом до температур выше 1000° — рост зерна, рекристаллизация, если металл до сварки был наклепан фазовые превращения, связанные с переходом второй фазы в твердый раствор изменение структуры и свойств [c.39]

Сварка аустенитных сталей и сплавов. В послевоенные годы накоплен значительный опыт по сварке узлов энергооборудования из аустенитных жаропрочных сталей. Были изготовлены уникальные сварные конструкции блоков К-150-170 Черепетской ГРЭС, Р-50-170 Челябинской ТЭЦ и Р-100-300 Каширской ГРЭС, а также ряда газотурбинных установок. Успешная сварка этих конструкций была обеспечена проведением обширного комплекса исследований по оценке свариваемости аустенитных сталей и сплавов, по выбору сварочных материалов и оценке работоспособности сварных соединений применительно к условиям их эксплуатации при высоких температурах. [c.209]

По свариваемости аустенитные стали могут быть условно разбиты на две группы [c.210]

Американское сварочное общество, опубликовавшее недавно перечень важнейших проблем в области сварки, в числе наиболее серьезных указывает на проблему свариваемости аустенитных сталей и сплавов. [c.4]

М е д о в а р Б. И. Электрошлаковый переплав и свариваемость аустенитных сталей. Сб. Новые проблемы сварочной техники . Изд-во Техника , Киев, 1964. [c.227]

За рубежом (в Германии, США) решали аналогичные задачи по улучшению свариваемости аустенитных сталей и повышению стойкости сварных соединений против локального повреждения при эксплуатации паропроводов [23, 98]. В этих странах аустенитные паропроводы до сих пор эксплуатируются и имеют длительную наработку более 200 тыс. ч. [c.327]

СВАРКА АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ СВАРИВАЕМОСТЬ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ Общие сведения [c.93]

Свариваемость аустенитных сталей [c.95]

СВАРИВАЕМОСТЬ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.51]

В связи с замедленным отводом тепла в свариваемом изделии от места его нагрева источником тепла расплавление свариваемой аустенитной стали происходит интенсивнее, чем, например, малоуглеродистой стали при одинаковой вводимой тепловой мощности. Это обеспечивает получение надежного провара аустенитных сталей, например, при дуговых способах сварки и при ограниченных значениях силы сварочного тока не только для тонкого, но и для толстого свариваемого металла. [c.55]

Свариваемая аустенитная нержавеющая сталь для применения в конструкциях резервуаров с ожиженными газами разработана в СССР. В США для этих целей используют ферритные стали с 9 % Ni и алюминиевый сплав 5083-0. Композиция стали, разработанной в СССР, имеет низкое содержание никеля (13 %Сг 19% М.п 0,2 /о N [c.220]

Хромоникелевые аустенитные стали с очень низким содержанием углерода ( 0,03 или 0,02%) имеют более высокое сопротивление межкристаллитной и ножевой коррозии после сварки. В связи с отсутствием карбидных и карбонитридных включений сталь с очень низким содержанием углерода имеет повышенные пластические свойства, высокую способность к полированию и хорошую свариваемость. [c.33]

Свариваемость жаропрочных сталей и сплавов тем труднее, чем сложнее их состав и чем более они жаропрочны. Гомогенные аустенитные стали на базе 7-твер-дого раствора, используемые главным образом как окалиностойкие, свариваются значительно лучше, чем жаропрочные стали и сплавы с карбидным или интерметаллидным упрочнением. [c.228]

Стыковая сварка непрерывным оплавлением рекомендуется при сварке деталей а) с сильно развитым периметром — листы, детали, штампованные или формованные из тонкого листа (детали кузова, окон, крыльев автомобиля, корпус газогенератора, бочки, тонкостенные трубы и т. д.) б) из малоуглеродистой и аустенитной стали, с компактной, недостаточно чистой свариваемой поверхностью площадью < 1000 при максимальной величине зазора между свариваемыми поверхностями при их первоначальном соприкосновении > 2,5 мм в) из специальных сталей в различных сочетаниях с площадью поперечного сечения < 100 мм г) из сочетаний металлов медь сталь, латунь -)- сталь, алюминий медь, алюминий - - латунь и т. д. [c.357]

В зависимости от вида соединения, способа сварки и толщины свариваемых элементов применяют различные типы швов сварных соединений в соответствии с ГОСТ 8713—58 и ГОСТ 5264—58. В табл. 13 приведены основные виды швов сварных соединений конструкций из нержавеющих аустенитных сталей. [c.147]

В сварных стыках аустенитных сталей, особенно при больших толщинах свариваемых деталей, возникают горячие и холодные трещины. [c.183]

В практике сварных конструкций могут встречаться также разнородные сварные соединения аустенитных сталей первой и второй групп между собой. В этих случаях целесообразно для большинства сочетаний свариваемых сталей использовать электроды, предназначенные для сварки сталей второй группы. Применение наиболее распространенных аустенитно-ферритных электродов для сварки между собой аустенитных сталей первой и второй групп нежелательно из-за опасности образования трещин в первых слоях, примыкающих к более легированной стали. [c.39]

Имеется ряд технологических мероприятий, позволяющих снизить вероятность образования околошовных трещин в сварных соединениях литых аустенитных сталей. К ним следует отнести проковку свариваемых кромок [40], ведение процесса сварки электродами малого диаметра и ряд других. Эти мероприятия, однако не гарантируют полностью отсутствия трещин в околошовной зоне чисто аустенитных литых сталей. [c.40]

Стали, содержащие молибден, в ряде случаев менее устойчивы, чем обычные стали типа 18/8. Благодаря лучшей ковкости и свариваемости аустенитные стали используются значительно шире, чем ферритиые хромистые стали. Стали, [c.210]

Кроме требований к типу электродных материалов, основной характеристикой свариваемости аустенитных сталей является их склонность к околошовному растрескиванию при сварке, термической обработке и в эксплуатации. Большинство однофазных гомогенных аустенитных кованых и катаных сталей, в том числе широко используемая сталь марки Х18Н10Т, обладают удовлетворительной стойкостью против образования околошовных трещин в условиях сварки. Она заметно снижается, однако, при введении в сталь повышенного содержания кремния (2—4%), ниобия более 0,8—1,0%, а также при легировании ее бором в [c.211]

Многое зависит от характера легирования стали или сплава. Наличие в составе свариваемой аустенитной стали даже небольших концентраций элементов, резко снижающих температуру солидуса металла в участке перегрева околошовной зоны, делает неизбежным появление околошовных кристаллизационных трещин. Например, даже двойной электрошлаковый или вакуумно-дуговой переплав жаропрочных сталей ЭИ726, ЭИ787, содержащих более 0,010% В, не избавляет от околошовных трещин. [c.176]

Горячие трещины, однако, не исчезнут, если сварной шов по своей композиции подвержен этому дефекту. По данным работы [31 ] церий О 0,1 %), а также барий и магний ухудшают свариваемость аустенитных сталей типа Х15Н25. [c.218]

Вместе с тем следует y4HTbiBatb определенные особенности, связанные как со свариваемостью аустенитной стали, так и с неработоспособностью сварных соединении в процессе эксплуатации паропроводов в условиях ползучести. К таким особенностям относятся [c.325]

Свариваемость аустенитной стали улучшается с повышением жидкотекучести (фиг. 91)- Жидкотекучесть возрастает с повышением степени аустенитности стали. [c.139]

Хотя для ряда узлов турбин рабочие условия позволяют использовать в качестве нержавеющих высокохромистые стали, им часто предпочитают более дорогие, но зато хорошо свариваемые аустенитные стали типа 12Х18Н10Т. Это относится, например, к регенераторам газовых турбин, эксплуатирующимся при температурах до 450—550 °С. Трудности введения подогрева при сварке и практическая невозможность проведения термообработки таких крупногабаритных и сложных конструкций исключают применение для них высокохромистых сталей. Зачастую также внутренние экраны газовых турбин предпочитают сваривать из технологичных аустенитных сталей взамен высокохромистых. [c.277]

Однако, несмотря на меньший объем нагретого металла в свариваемых аустенитных сталях в сравнении с нелегированными малоуглеродистыми, величина и местных и общих деформаций при сварке аустенитных сталей оказывается весьма большой вследствие большего коэффициента теплового расширения а этих сталей. Большие сварочные деформации, возникающие по мере охлаждения свариваемого металла, определяются величиной а — кон) где 1.,—температура плавления, а — конечная температура остывшего изделия. Значение а у аустенитных сталей примерно вЛ,5 раза больше, чем у малоуглеродистых нелегированных сталей. [c.55]

Рис. IV.32. Зависимость критической скорости деформации металла шватипа05Х23Н28МЗДЗТ, содержащего 0,57 — 0,59% 51, от температуры предварительного подогрева свариваемой аустенитной стали (сварка под флюсом АН-18 проволокой диаметром 4 мм на режиме /(,в=350А, /д =

Нержавеющие стали можно различать в зависимости от их структуры, например ферриткые, аустенитные и феррито-аустенитные стали. Структурные различия влекут за собой и разницу в коррозионных характеристиках, а также в свариваемости, способности к закалке и магнитных свойствах. Ферритные и феррито-аустенитные стали в отличие от аустенитных обладают магнитными свойствами. В табл. 6 имеется перечень некоторых нержавеющих алей, интересных с коррозионной точки зрения, а также их коррозионные характеристики. [c.109]

Применение с варно-л итых конструкций, состоящих из нескольких отливок, свариваемых между собой или с заготовками из проката и поковок, взамен цельнолитых целесообразно при а) невозможности отлить детали целиком, в частности, из-за недостаточной мощности металлургических печей или кранов литейного цеха б) существенном упрощении литья отдельных элементов сварно-литой конструкции, например при расчленении громоздкой пространственной конструкции сегмента статора гидротурбины (фиг. 33, а) на секции кольца 1 и колонны 2 (фиг. 33,1 ) или замене отливки, формуемой вручную, др.умя свариваемыми отливками, допускающими машинную формовку в) улучшении качества отдельных отливок по сравнению с качеством цельнолитой детали, например в отливках из аустенитной стали некоторых марок, ведущем к уменьшению объема работ по исправлению дефектов литья, окупающему дополнительные операции при сварно-литой конструкции [c.226]

В химической промышленности и нефтехимии находят широкое применение сосуды из нержавеющих хромоникелевых аустенитных сталей с содержанием хрома 18% и никеля 8—12 %. Никель способствует повышению коррозионной устойчивости. При содержании более 9 % он обеспечивает стабильную аустенитную структуру. Чем меньше в этих сталях углерода, тем лучше их свариваемость и стойкость против межкристаллитной коррозии. С целью повышения стойкости против межкристаллитной коррозии в эти стали вводят титан, который связывает углерод в стабильные карбиды титана и снил<ает таким образом содержание [c.112]

Аустенитные стали, применяемые в сварных конструкциях стационарных энергоустановок (табл. 5), могут быть по своей свариваемости условно разбиты на две группы. К первой из них можно отнести стали на рабочую температуру до 630—650°, у которых содержание хрома превышает содержание никеля или близко к нему. Эта наиболее распространенная в энергетике группа сталей нашла широкое применение в сварных конструкциях паровых турбин GBК-150 (Tpag — 550—580°) и газовых турбинах типа ГТ-12-3, ГТ-700-4, ГТ-25-700 и др. Вторая группа, к которой принадлежат более высоколегированные аустенитные стали и сплавы ( r/Ni < 1), намечена к использованию в сварных конструкциях паровых и газовых турбин при температуре изделий 650° и выше. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...