Динамические свойства при сдвиг

Рис. 3.3.4. Нелинейность динамических свойств при сдвиге вулканизата из бутилкаучука с сажей HAF а — G б — G" 1 — 28,8 объемн. % сажи 2 — 23,2 з — 20,2 4 —

Различают стационарные и нестационарные динамические системы. Свойства стационарных систем не зависят от момента времени рассмотрения поведения системы. Характерным признаком стационарных систем является то, что при сдвиге во времени входного воздействия без изменения его формы выходная переменная претерпевает такой же сдвиг во времени без изменения формы. [c.745]

Известен метод измерения динамического модуля при растяжении, Сущность метода заключается в определении упруго-вяз-ких свойств по отношению амплитуд напряжения, деформации и сдвига фаз. Для этого образец в форме тонкой полоски, моноволокна или пряжи подвергают гармонической деформации растяжения, при этом одновременно определяют напряжение. [c.56]

Лабораторные испытания паяных соединений проводят при отработке технологии пайки, контроле механических свойств паяных изделий, при разработке новых припоев. В зависимости от степени ответственности паяемых изделий проводят лабораторные испытания отдельных узлов или полностью изделий в условиях, имитирующих эксплуатационные нагрузки. Особо ответственные паяные конструкции подвергают натурным испытаниям в условиях эксплуатации. При работе паяного соединения в конструкции в нем могут возникнуть напряжения растяжения, сжатия, сдвига и сложные напряженные состояния, когда одновременно возникают напряжения различного вида. Для паяных соединений наибольшее распространение получили испытания на срез и на отрыв. При проведении механических испытаний различают кратковременные статические испытания, длительные статические испытания, динамические испытания при ударных нагрузках, испытания на усталость. [c.218]

Пластмассы. Определение механических свойств при динамическом нагружении. Часть 10. Комплексная вязкость при сдвиге с использованием колебательного вискозиметра с параллельными пластинами [c.106]

Динамические свойства полимера характеризуют такие его константы, как динамический модуль упругости G, модуль потерь G", угол сдвига фазы напряжения б и другие, которые определяют в той области, где эти характеристики зависят от частоты приложения действующей силы. Строго говоря, представление об упругих постоянных G и б, зависящих от частоты, при интерпретации результатов измерения динамических свойств в случае действия силы, изменяющейся по гармоническому закону, не совсем логично [38, 39] и, по существу, является выражением зависимости напряжения от высших производных деформаций по времени. Эти постоянные можно выразить через частоту только потому, что основное уравнение решается через круговые функции. Попытки выразить напряжение через высшие производные деформации по времени не привели к успеху в описании экспериментальных данных по сравнению с удобной, хотя и нелогичной, концепцией, применяемой в настоящее время. [c.142]

Важнейшие свойства масел, определяющие их смазывающую способность, в условиях жидкостного трения — вязкость, а при отсутствии жидкостного трения — маслянистость. Вязкость, или внутреннее трение жидкостей, — свойство сопротивляться сдвигу одного слоя жидкости по отношению к другому. Различают динамическую и кинематическую вязкость. За единицу динамической вязкости принята вязкость среды, касательное напряжение в которой при ламинарном течении и разности скоростей слоев, находящихся на расстоянии 1 м по нормали к направлению скорости, равной 1 м/с, равно 1 Па. Кинематической вязкостью называется отношение динамической вязкости смазочного материала к его плотности. [c.294]

Однако, как уже упоминалось, знание приближенных значений динамического коэффициента постели и модуля сдвига недостаточно необходимы, кроме того, мероприятия конструктивного порядка, чтобы исключить влияние пластических свойств грунта и способствовать проявлению его упругих свойств. При чисто вертикальных колебаниях особых мероприятий не требуется, так как согласно рис. IV.3 влияние остаточной (пластической) осадки грунта исключается действием статического давления 0 и добавочного динамического давления и колебания в дальнейшем происходят в пределах упругой зоны (по линии АВ рис. IV.3). [c.86]

Фаза колебаний давления газа зависит от сдвига по времени циклов (сдвига роторов синхронных приводов поршневых компрессоров), а также от динамических свойств и характеристик процесса движения газа в трубопроводах. Для определения последних рассмотрим динамические процессы в газопроводах. Характер течения газа в трубопроводе зависит от линейной скорости. При малых линейных скоростях все частицы газа движутся слоями параллельно оси трубопровода, причем скорость движения слоев уменьшается с удалением от оси (ламинарный режим). При возрастании линейной скорости течения газа, как показано Рейнольдсом возникает поперечная составляющая движения частиц газа. Обмен импульсами между слоями приводит к более равномерному распределению скоростей в сечении трубопровода (турбулентный режим). При решении задач динамики движения газа в трубопроводах представляет интерес суммарное значение расхода газа в каждом сечении. Поэтому в дальнейшем будем оперировать средней линейной скоростью газа в сечении [c.49]

Для установления соответствия состояния материала при произвольном температурно-временном Т (г) и эквивалентном режимах вулканизации производят обработку результатов испытания образцов резиновой смеси при нескольких постоянных температурах вулканизации, включая эквивалентную, и находят параметры температурно-временной суперпозиции. Совокупность этих параметров совместно с зависимостью относительного показателя механических свойств, например относительного динамического модуля сдвига М от времени для эквивалентного режима вулканизации Тэ, составляют обобщенную информацию о вулканизационных [c.107]

Приемы включения в расчет циклов интегрирования кинетических уравнений зависят от вида обобщенных данных по неизотермической вулканизации рассматриваемой резиновой смеси. Различные варианты обобщения данных описаны в разделе 2.5. Наиболее удобным оказывается использование построенной графически изотермической эквивалентной кривой кинетики вулканизации в сочетании с одним или двумя параметрами температурно-временной суперпозиции — энергией активации процесса или коэффициентами Ко, ki или Ко, К в уравнениях (2.53) или (2.54). В указанном случае совместный расчет поля температуры и кинетики вулканизации численными методами позволяет ввести в исходную информацию для выполнения основного этапа расчета только эти параметры кинетических свойств материала. Расчет кинетики вулканизации при этом сводится к вычислению интеграла (2.51) или (2.52) для эквивалентного времени вулканизации. Окончательное определение степени вулканизации производится непосредственно по эквивалентной кривой нахождением относительного динамического модуля сдвига либо другого показателя свойств материала или сравнением эквивалентного времени вулканизации с оптимальным его значением, найденным по той же кривой. [c.201]

В книге изучаются физико-механические свойства материалов, напряжения и деформации при растяжении, сдвиге, кручении, изгибе и при сложном сопротивлении прямых и кривых стержней. Изучаются законы устойчивости элементов конструкций, а также поведение материалов лри действии динамических и переменных нагрузок. [c.2]

Обращение волнового фронта при записи безопорных динамических голограмм в средах, в которых происходит вынужденное рассеяние света на звуке, представляет собой, по-видимому, лишь одно из проявлений общего свойства вынужденного рассеяния. В частности, обращенную волну наблюдали Соколовская и др. [45] в экспериментах со средами, способными к вынужденному комбинационному рассеянию. Однако в этом случае обращенная волна претерпевает существенные изменения, обусловленные тем, что этот вид вынужденного рассеяния претерпевает сильный частотный сдвиг, т. е. длина волны обращенного излучения значительно отличается от длины волны падающего. [c.721]

В фоторефрактивных кристаллах возможно обеспечить заданный сдвиг на четверть периода (например, за счет диффузионного механизма записи) и автоматически поддерживать величину сдвига за счет динамического характера записи голограммы. Причем это выполняется не только для простых решеток, но и для любых сложных голограмм. Здесь не требуется обеспечивать стабильности положения голограммы или интерференционной картины. При случайном рассогласовании в какой-то момент времени (изменение на величину, отличающуюся на четверть периода) произойдет стирание существовавшей голограммы, и одновременно голограмма автоматически перезапишется так, что требуемый для энергообмена сдвиг сохранится. Он обеспечивается самим механизмом записи. Поэтому, хотя явление энергообмена не является специфическим свойством фоторефрактивных сред (оно для простых решеток может иметь место в любой фазовой голограмме), динамический и нелокальный характер записи, обеспечивающий стабильность процесса энергообмена,, является весьма важной особенностью фоторефрактивных сред. [c.28]

Физическое представление вязкости. Физическая сущность коэффициента д,, появляющегося в уравнении (120), может быть выявлена при рассмотрении движения жидкости между двумя параллельными пластинами, вызванного перемещением одной из этих пластин в ее плоскости. В этом случае и=и у/Ь (как будет показано далее), у = 0 и ш = 0 при условии, что Ь есть смещение пластин, у берется в направлении, перпендикулярном плоскости пластин, а л берется в том направлении, в каком перемещается пластина со скоростью и. Из уравнений (120) видно, что нормальные напряжения изотропны и только касательные напряжения Тух и Тжу, равные оба и/Ь, не исчезают. Таким образом, х является коэффициентом пропорциональности между касательным напряжением и скоростью деформации сдвига. Этот коэффициент выражает свойство жидкости, называемое динамической вязкостью. [c.194]

При испытании с целью определения различных динамических характеристик динамического модуля упругости, модуля потерь, угла сдвига фаз между напряжением и деформацией удельных механических потерь за цикл испытания, относительного гистерезиса модуля внутреннего трения и др., интересуются поведением материала в области, ограниченной не только характером нагружения или частотой, но также величиной деформации, которая должна быть малой, чтобы материал работал в линейной области изменения своих вязко-упругих свойств. [c.140]

Относящаяся примерно к тому же времени попытка обобщить гипотезы первой динамической теории пластичности, применив их к объемной деформации, была предложена Морисом Леви во второй динамической теории. Однако к этому вопросу Морис Леви подошел чисто формально, считая, что при пространственной деформации, как и при плоской, максимальное скалывающее напряжение будет постоянно по всему объему тела и что значение его будет определяться механическими свойствами данного материала. На основании ряда специально поставленных впоследствии экспериментальных исследований, это положение второй динамической теории было отвергнуто, так как при пространственной задаче уже в момент перехода материала в пластическую зону значение максимального скалывающего напряжения оказывается различным при различных видах пространственной деформации (заметим, что плоская задача связана всегда с одним и тем же вполне определенным видом деформации, а именно — сдвигом). [c.18]

Связи (8) указывают на интересные механические свойства материала в состоянии полной пластичности, первые слагаемые в равенствах (8) указывают на усилия, затраченные на изменение объема, а вторые — на сопротивление сдвигу. Отсюда сразу же следует вывод сопротивление сдвигу надо учитывать до тех состояний, пока величины слагаемых справа сравнимы, а после достижения равенства слагаемых справа в (8) и дальнейшем росте затрат на изменение объема по сравнению с затратами усилий на преодоление сдвига среда ведет себя как жидкое тело — в этом смысл слов о переходе от твердого состояния к жидкому при росте нагрузок на твердое тело. Состояние полной пластичности поясняет один из путей построения динамических моделей твердого тела. [c.42]

Существует больщое число динамических методов испытаний, один из которых — при циклическом растяжении — схематично показан на рис. 1.1. Большинство методов испытаний основано на свободных, вынужденных резонансных или вынужденных нерезонансных колебаниях, а также на распространении волн или импульсов [3, 4]. Хотя каждый метод может реализовываться в ограниченном интервале частот, различные методы позволяют охватить область частот примерно от 1 Гцдо 10 Гц и более. В большинстве методов измеряются динамические свойства при растяжении или сдвиге, хотя известны приборы для изучения динамических объемных свойств. [c.19]

Влияние ориентации на механические потери изучено меньше, чем влияние на модули упругрсти, и имеющиеся экспериментальные результаты часто противоречивы. Например, для полистирола было установлено, что при ориентации отношение Е"1Е слегка возрастает в продольном направлении [109]. Это возрастание может быть связано не только с эффектом ориентации, но и с увеличением свободного объема при резком охлаждении ориентированных образцов. Имеются данные, что при ориентации поли-этилентерефталата отношение О"/О уменьшается при криогенных температурах [267] или практически не изменяется [268]. Ориентация полиакрилонитрильных пленок сопровождается возрастанием Е ЧЕ в продольном и уменьшением в поперечном направлении. Небольшая ориентация АБС-пластиков вызывает увеличение механических потерь [273]. Предполагается, что низкотемпературный вторичный релаксационный переход (у-пере-ход) при 210 К в полиэтилентерефталате связан с молекулярным движением в аморфных областях, и ориентация резко уменьшает интенсивность максимума потерь [239, 267]. Зависимость динамических механических свойств при сдвиге полиэтилентере-фталата от направления оси кручения по отношению к оси ориентации при криогенных температурах показана на рис. 4.34 [239]. Модуль при сдвиге, измеренный под углом 45°, выше, чем модули, измеренные под углами 0° и 90°. В величину модуля упругости при сдвиге, измеренного под углом 45°, дает значительный вклад продольный модуль Юнга (Приложение 4), а под углом 90° — преимущественно продольно-трансверсальный модуль О т- Модуль, измеренный под углом 90°, помимо вклада модуля Отт, содержит также небольшой вклад модуля Отт, поэтому указанное значение модуля несколько меньше, чем модуля, измеренного под углом 0°. [c.123]

Синусоидальная (гармоническая) функция х(0 =А sinwr. Реакция на это воздействие — сигнал >>(0 со сдвигом по фазе на со (рис. 1.14,г), который может быть и несинусоидальным. При изменении угловой частоты (О от О до°° можно получить амплитудно-фазовую частотную характеристику (АФХ) (рис. 2.14,(5), которая позволяет судить о статических и динамических свойствах ИП в частотной области. Характеристики h(t), т](/) и с (t) позволяют говорить об этих свойствах во временной области. [c.90]

При температуре выше показатели динамических свойств как функции частоты могут быть наложены на обобщенную кривую с использованием коэффициента сдвига по теории ВЛФ [66]. Такие обобщенные кривые были построены различными исследователями [1, 135]. На рис. 4.18—4.19 приведены типичные обобщенные кривые для ПММА различной молекулярной массы. Различным кривым (от 1 до И) соответствуют следующие значения молекулярной массы ПММАГ [c.106]

Большинство рассмотренных структурных параметров полимеров, резко изменяющих показатели динамических механических свойств выше Т , сравнительно мало влияют на модули упругости ниже Тс. Модуль упругости аморфных полимеров в стеклообразном состоянии в первую очередь определяется энергией межмолекулярных взаимодействий, а не энергией ковалентных связей полимерных цепей, за исключением только продольного модуля Юнга высокоориентированных полимеров, например волокон, в которых растягивающее напряжение действует преимущественно вдоль полимерных цепей. Однако даже в таких волокнах трансверсальный модуль Юнга и модуль упругости при сдвиге определяются главным образом межмолекулярными связями. Энергия этих связей характеризуется плотностью энергии когезии, поэтому модули упругости полимеров должны возрастать с увеличением этого параметра [144, 265, 280]. Формула, связывающая объемный модуль упругости полимеров при 0 К с плотностью энергии когезии была предложена Тобольским [144] [c.125]

Зарождение микротрещин-может быть дополнительно облегчено тепловым двжением атомов, несколько снижающих величину (Тг. Когда данная стадия играет ведущую роль, ее кинетика определяет- ся двумя обстоятельствами термофлуктуационным снин ением прочности [180] и природой сдвига, определяющей скорость роста напрян ений в местах торможения. При наличии релаксации, возврата или отдыха кинетика осложнена еще и их влиянием. При подрастании трещин контролирующую роль играют те же причины, поскольку массоотвод от развивающейся трещины обеспечивается диффузией или деформацией, а межатомные связи в устье трещины ослабляются непосредственно тепловыми флуктуациями. Кинетика закритического расиространения трещин, кроме рассмотренного выше, требует учета динамических свойств среды. [c.76]

В его модели учтены все основные механические свойства грунтов, существенные для динамических процессов (нелинейная и необратимая объемная деформируемость, упруго-пластический сдвиг, зависимость предела упругости при сдвиге от давления). Объемная деформация предполагается зависящей только от среднего давления (необратимым образом), тем самым игнорируются эффекты дилатансии. Сдвиговая деформируемость в допредельном состоянии описывается по линейно упругой схеме, а в предельном состоянии — по схеме Прандтля — Рейсса с условием пластичности тина Мизеса — Шлейхера — Боткина. Автором предлагается эту модель использовать как для быстрых динамических процессов, так и для статических в условиях, когда не проявляются временные эффекты, с учетом того, что для динамики и статики конкретный вид определяющих среду уравнений состояния и значения механических параметров могут быть различными. [c.224]

Для стационарных гармонических режимов при сравнительно небольших деформациях сдвига экспериментально установлены два факта 1) С ж О" определяются амплитудой сдвига (имеет место нелинейность динамических свойств [294, 296,400,401] рис. 3.3.4) 2) помимо температурно-временной суш ествует температурнодеформационная суперпозиция [402]. [c.158]

Замечание. Еще одио определение топологической энтропии можно получить, еслн мы будем оценивать разнообразие траекторий рассматриваемой динамической системы при помощи понятия 8-энтропии (подробнее см. [6]). Известно также, что асимптотические свойства е-энтропии связаны с хаусдорфовой размерностью пространства. В этой связи представляет интерес следующее утверждение. Пусть X — замкнутое подмножество в пространстве 2 односторонних т-ичных последовательностей, инвариантное относительно гомеоморфизма сдвига о. Обозначим через М образ X прн обычном отображения ф 2т- [О, определяемом равенством [c.200]

Исследования реологических свойств модельных составов позволяют объективно оценить поведение их при изготовлении моделей. Первые систематические исследова ния реологических свойств модельных составов были проведены в ИПЛ АН ССР А. С. Лакеевым и Г. П, Борисовым. М ды и результаты этих исследований описаны в работе [38]. Для определения наиболее важных структурномеханических характеристик модельных составов использовали модернизированный капиллярный вискозиметр АКВ-2М, усовершенствованный прибор К-2, обычно применяемый для определения прочности консистентных смазочных материалов, а также пластометр конструкции П. А. Ребиндера. Определяли или рассчитывали по результатам экспериментальных исследований статическое и динамическое предельные напряжения сдвига, наименьшую пластическую вязкость разрушенной структуры, жидкоподвижность, пластичность потока массы, пластическую прочность структуры. Экспериментально подтверждено, что модельные составы можно рассматривать как дисперсные системы с коагуляционным образованием структуры. Результаты исследований использованы как для оценки реологических свойств различных модельных составов, так и для оптими- [c.149]

Смазочные материалы. При проектировании механизмов и приборов весьма большое внимание уделяется выбору смазочных материалов. Пригодность масел для применения их в качестве смазочных материалов определяется по их вязкости и маслянистости. Под вязкостью или внутренним трением смазки понимают свойство одного слоя жидкости сопротивляться сдвигу по отнсшению к другому. Оценка вязкости производится в абсолютных и относительных (условных) единицах. Критерий абсолютной или динамической вязкости определяется по закону Ньютона и выражается зависимостью [c.216]

Вибропоглощающие покрытия подразделяются на жесткие и мягкие покрытия. К жестким покрытиям относятся твердые пластмассы (часто с наполнителями) с динамическими модулями упругости, равными 10 —10 Действие этих вибропоглощающих покрытий обусловлено их деформациями в направлении, параллельном рабочей поверхности, на которую оно наносится. Ввиду их относительно большой жесткости они вызывают сдвиг нейтральной оси вибрирующего элемента машины при колебаниях изгиба. Действие подобных покрытий проявляется главным образом на низких и средних звуковых частотах. На вибропоглощение, в данном случае, кроме внутренних потерь, большое влияние оказывает жесткость или упругость материала. Чем больше упругость (жесткость), тем выше потери колебательной энергии. Покрытия такого типа могут быть выполнены в виде однослойных, двухслойных и многослойных конструкций. Последние более эффективны, чем однослойные. Иногда твердые вибропоглощаю-щие материалы применяют в виде комплексных систем (компаундов), состоящих из полимеров, пластификаторов, наполнителей. Каждый компонент придает поглощающему слою определенные свойства. [c.129]

В главе 9 рассмотрены экспериментальные методы исследования характеристик композиционных материалов и изготовленных из них элементов. Большое внимание уделено статическим испытаниям при одноосном растяжении, сжатии, изгибе и сдвиге, многоосному нагружению, систематизации программ испытаний, обеспечивающих полное описание свойств композиционных материалов, экспериментальным методам исследования динамических характеристик. В связи с ограниченным объемом книги стандартные экспериментальные методы и соответствующие результаты подробно не проанализированы, однако указана многочисленная литература, содержащая такую йнформацию. [c.11]

Как показывают экспериментальные и теоретические исследования, коэфициенты упругости грунтов зависят не только от упругих свойств грунта (модуля упругости и коэфи-циента Пуассона), но и от вида осадки фундамента. Установлено, что коэфициент упругости грунта, связывающий нормальное равномерное давление на грунт с равномерной вертикальной упругой осадкой фундамента, для одного и того же грунта будет иным, чем коэфициент, связывающий напряжение сдвига, действующее на грунт по основанию фундамента, с горизонтальным перемещением последнего. Коэфициент, связывающий внешний вращающий момент, действующий на фундамент, с упругим поворотом основания его, по величине также отличается от двух указанных коэфициентов. Поэтому при динамических расчётах массивных фундаментов машин пользуются тремя коэфициентами 1) —упругого равномерного сжатия грунта, 2) V — упругого сдвига и 3) — упругого не])авномерного сжатия грунта. [c.536]

Ввиду анизотропности и плохой теплопроводности наполненных пластмасс (особенно содержащих волокнистые наполнители) необходимо соблюдать определенные правила при их эксплуатации и механической обработке — применять охлаждающие смазки, пользоваться специальным инструментом и т. п. При обработке и эксплуатации деталей из слоистых пластиков нельзя прилагать нагрузки в сторону, способствующую расслаиванию или сдвигу листового наполнителя и т. д. Под влиянием длительных механических нагрузок в статических или динамических условиях происходит усталостное разрушение пластмасс. На усталостную прочность пластмасс (так же как и на другие их свойства) сильное влияние оказывают химическое строение полимера, природа и вид наполнителя и их количественное соотношение. Постоянно действующие (статические) нагрузки вызывают ползучесть пластмассовых деталей наиболее явно она проявляется у термообратимых пластиков (оргстекло и другие термопласты). В наименьшей степени ползучесть проявляется у стеклотекстолнтов, полученных с участием полимерных связующих термонеобратимого типа. [c.390]

Вязкостью называется свойство слоев смазки сопротивляться относительному сдвигу. С повышением температуры вязкость масел резко падает. Указываемая в стандартах кинематическая вязкость (в сантистоксах) равна отношению динамической вязкости к плотности масла. Условная вязкость в градусах Знглера (°Е) определяется при помощи специального прибора — вискозиметра по времени истечения определенного объема масла через калиброванное отверстие. Вязкость минеральных масел подбирается с учетом удельного давления р и относительной скорости v трущейся пары. С увеличением давления и уменьшением скорости применяются более вязкие масла. [c.460]

Опыты Треска в области текучести, выполненные столетие назад, все еще неудовлетворительно объяснены с позиций экспериментатора, мыслящего в терминах количественных соотношений. В последнее время наши знания в области физики больших деформаций существенно пополнились новыми фактами в связи с опытами в таких направлениях, как термопластичность, динамическая пластичность и пластичность монокристаллов. Среди множества обна руженных фундаментальных физических фактов имеется и тот, что пластическая деформация кристаллов неоднородна. Экспериментально установлено, что для полностью отожженных кристаллических тел уравнения состояния должны включать переходы второго порядка при фиксированных углах сдвига, дискретное (квантованное) распределение форм деформаций и эффект Савара — Массона. Раньше или позднее, соответствующее развитие теории континуума для этого класса твердых тел должно включить учет этих явлений. С другой стороны, касаясь эластичности резины при больших деформациях, прогресс был достигнут при сопоставлении нелинейной теории упругости и эксперимента, но свойства этого [c.382]

Во всех процессах смешения волн необходимым условием возникновения усиления является пространственное рассогласование (сдвиг) световых и создаваемых ими динамических решеток. В средах с нелокальным откликом такой сдвиг вызывается асимметрией свойств этих сред [15, 20]. В средах с локальным откликом при параметрических процессах появляется рассогласование световой решетки, сформированной с участием усиливаемой сигнальной волны, по отношению к динамическим решеткам, записанным чужими пучками [44]. В невырожденных процессах смешения волн отставание бегущей динамической решетки от записьтающей световой решетки вызвано конечным временем релаксации создаваемых в среде нелинейных изменений [23] (ср. с запаздыванием на четверть периода колебаний вынужденного рассеяш ого излучения Мандельштамма -Бриллюэна [32, 45]). Необходимость пространственного рассогласования динамической решетки и инициирующего поля для возникновения энергообмена взаимодействующих пучков является следствием общего для всех колебательных процессов принципа, согласно которому вынужденные колебания осциллятора всегда совершаются с фазовой задержкой тг/2 по отношению к вынуждающей силе. [c.14]

Здесь а> — частота, к — волновое число, г = т / J, — время релаксации вязко-упругой среды с динамической вязкостью п и модулем сдвига ц, с = у/(л/р — скорость звука, р — плотность среды, Х = и/с — характерный масштаб среды, обладающей кинематической вязкостью и = г /р. В длинноволновой области к к , фиксируемой фаничным значением к = (2А)", получаем обычный закон дисперсии ш = -г/г диссипативной среды со временем релаксации т при к > к частота (3.1) приобретает действительную составляющую, и при < А < а , где а — характерное расстояние между атомами, реализуются колебания с частотой ск и временем затухания 2т, Это означает, что на малых расстояниях г < А, где проявляются только колебания атомов, среда ведет себя упругим образом. На гораздо ббльших масштабах г > А начинает сказываться перестройка потенциального рельефа, и среда проявляет вязкие свойства (рис. 65), Отметим, что масштаб А играет роль параметра обрезания в известной формуле, определяющей энергию дислокации Е 1п I [196]. Температурная зависимость сдвиговой вязкости т] = ир обеспечивает изменение величины А(Г). Это может привести к вязко-упругому переходу неоднородной среды, характеризуемой мезоскопическим масштабом Ь > а. Точка такого превращения фиксируется условием А(Г) = Ь. [c.226]

Помимо технологических и биологических приложений полимерные жидкие кристаллы сами по себе представляют весьма интересное состояние вещества. Они могут служить ценными моделями при изучении надмолекулярного упорядочения, которое можно индуцировать в изотропной жидкости из гибких цепей. Такое упорядочение обнаружено в обычных полимерах, подвергнутых деформации сдвига, в деформированных эластомерах и ориентированных аморфных фазах полукристаллических полимеров. Несомненно, что жидкокристаллические свойства ПБГ будут и дальше служить отправной точкой при проверке теоретических моделей равновесного и динамического по- [c.80]

Спектрометры с суммой весов Д меньше трех (т. е. О, 1 и 2) имеют те же недостатки, что и спектрометры первого типа (Д = 3), но, кроме того, лишены некоторых или всех из его достоинств. Вполне очевидно, каковы свойства дистрибуторов с условным весом Д, равным 4, 5, 6, 7. Они отличаются от спектрометров типа 1А, второго, третьего и четвертого типов только тем, что имеют показатель Фх = 0. Это может быть в случае замены элементов памяти с естественной программой (ферритов, потенциалоскопов, линий задержки, магнитных барабанов и т. п.) элементами с искусственной программой памяти (например, триггерами при статической системе запоминания или замкнутыми в кольцо регистраторами сдвига для динамической системы). Такие дистрибуторы при большом числе каналов близки по объему к дистрибуторам первого типа и будут, кроме того, сложнее по логике работы. Поэтому подобные дистрибуторы в ядерной цифровой спектрометрии не используются. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...