Динамический модуль упругости

Измерение продолжительности удара стержней позволяет определять скорость распространения упругих волн, следовательно, и динамический модуль упругости различных материалов. [c.224]

При оценке качества и надежности изделий и конструкций необходимо знание ряда физико-механических параметров материалов, из которых они изготовлены. Так, например, одной из основных физических характеристик материала является его плотность. Плотность используется при расчетах большинства других физических и механических характеристик материалов, в частности, динамического модуля упругости, коэффициента теплопроводности, коэффициента отражения и др. Кроме того, плотность является и важнейшей технологической характеристикой материалов, особенно Композиционных. От плотности материалов зависит количественное содержание отдельных компонентов, пористость, степень кристаллизации и отверждения, содержание летучих, неоднородности и т. п. [c.246]

Если материал виброизоляторов имеет динамический модуль упругости, отличный от статического, то для определения истинного значения foz выражение (157) необходимо умножить на Един / g [c.109]

Резиновые амортизаторы. 1. Выбирается резина с динамическим модулем упругости (см. табл. 18 и 19). [c.117]

Собственная частота колебаний камеры, стоящей на 22 резиновых кубиках, может быть определена из условия известной статической осадки, согласно табл. 20 (при допущении, что твердость резины по Шору — 25—28). Тогда статический модуль упругости резины практически не отличается от динамического. В действительности динамический модуль упругости резины больше, а следовательно, и собственная частота системы будет выше полученной нами на величину [c.145]

Динамический модуль упругости 140 [c.341]

Разработан ряд прямых методов измерения характеристик напряженного состояния на поверхности раздела и адгезионной прочности. Поляризационно-оптический метод волокнистых включений наиболее надежен при определении локальной концентрации напряжений. Испытания методом выдергивания волокон из матрицы пригодны для измерения средней прочности адгезионного соединения, а методы оценки энергии разрушения — для определения начала расслоения у концов волокна. Прочность адгезионной связи можно установить по результатам испытаний композитов на сдвиг и поперечное растяжение. Динамический модуль упругости и (или) логарифмический декремент затухания колебаний применяются для определения нарушения адгезионного соединения. Динамические методы испытаний и методы короткой балки при испытаниях на сдвиг обычно пригодны для контроля качественной оценки прочности адгезионного соединения и определения влияния на нее окружающей среды. [c.83]

Скорость звука в стержне — одна из констант материала — определялась по времени прохождения фронтом волны фиксированного расстояния вдоль стержня. Значения динамического модуля упругости д=p o определенные по экспериментально измеренной скорости звука, практически не отличаются от статических величин (табл. 5). Теоретические и экспериментальные конфигурации волн для различных значений % довольно близки, особенно при их больших значениях. Конечная крутизна фронта волны, регистрируемая в экспериментах, обусловлена демпфированием удара и дисперсией высокочастотных составляющих в спектре упругого импульса. [c.144]

Материал, использованный в экспериментальных исследованиях, результаты которых приведены на рис. 6.2, имел удельный вес 2 г/см . При скорости и — 6,3 м/с, статическом модуле упругости 1000 кгс/мм и напряжении 0 = = 0,2 кгс/мм напряжение о равно 3,245 кгс/мм . Это значение не совпадает с результатами экспериментальных исследований, что, по-видимому, можно объяснить таким образом. В рассматриваемом случае динамический модуль упругости выше статического, и диаграмма напряжение — деформация носит линейный характер до момента разрушения материала. Однако в процессе развития разрушения с начального момента разрушения до момента полного разрушения характер разрушения усложняется, что требует рассмотрения уравнения состояния, учитывающего вязкоупругость. Следует также иметь в виду, что и критерии разрушения необходимо согласовывать с действительностью и учитывать многообразие форм разрушения. [c.157]

Следует иметь в виду, что приведенная выше формула получена для гомогенного изотропного упругого тела. В строгой же постановке необходимо использовать теорию анизотропии, которая учитывает состав и структуру материала, а под величиной Е следует понимать динамический модуль упругости, который учитывает влияние скорости деформации. [c.160]

Модуль упругости. В графите модуль упругости может быть определен как статическими методами при растяжении, сжатии и изгибе, так и динамическими (динамический модуль упругости и динамический модуль сдвига). [c.52]

Динамический модуль упругости, 1 0 кгс/см [c.65]

Динамический модуль упругости, I O кгс/см [c.65]

Модуль упругости. Модуль упругости поликристаллического графита с ростом флюенса быстро увеличивается, затем наступает стабилизация его. Для облученного графита, согласно данным работы [178], статический модуль упругости, определенный из диаграмм напряжение — деформация, и динамический модуль упругости, измеренный по ультразвуковой методике, практически равны. Поэтому для облученного материала измерение модуля сводится к определению резонансной частоты или скорости прохождения ультразвука через измеряемый образец. [c.133]

Демпфирование можно учесть введением комплексного динамического модуля упругости [c.225]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ [c.136]

Определение динамических модулей упругости [c.137]

Это выражение можно использовать для описания свойств статических и динамических модулей упругости для резиноподобных материалов, подставив его в следующее соотношение [c.125]

Здесь Е — динамический модуль упругости резины Е — площадь поперечного сечения амортизатора Н — высота недеформиро-ванного амортизатора р — коэффициент, определяемый формулой [c.68]

Рис. 9. Температурная зависимость динамического модуля упругости полимера при различных частотах <0 < 2

Значения динамического модуля упругости и механического затухания (логарифмического декремента затухания) зависят от частоты и температуры (рис. 61). [c.56]

Величины динамических модулей упругости важнейших конструкционных пластмасс при различных температурах [c.57]

Динамический модуль упругости G-При температуре в С 10 в кГ/см Температура в С 1. О) О) Я с t S сз 0 PJ я с- [c.57]

Рис. 62. Зависимость динамического модуля упругости и логарифмического декремента затухания полиэтилена различной плотности от температуры

Рис. 79. Зависимость ударной вязкости а , динамического модуля упругости и логарифмического декремента затухания X от температуры [18]

Динамические модули упругости не являюt я постоянными значениями. Они зависят от частоты и нагрузки. Обычно с увеличением нагрузки увеличивается значение динамического модуля [c.110]

Для того чтобы можно было применять материал в качестве вибронзолирующего, необходимо знать напряжения, которые возникнут в нем в процессе измерений динамических модулей упругости. На рис. 37 представлены результаты эксперимента, проводившегося С. П. Алексеевым. Под бетонную плиту, находящуюся на сплошном железобетонном перекрытии, укладывались прокладки в виде матов из асбестовой ваты. На ту же плиту ставилась ударная машина, работающая с постоянными частотой ударов и весом молотков. Под перекрытием в нижнем помещении производились измерения уровней интенсивности шума в полосах пропускания 1/2 октавного фильтра. В процессе эксперимента менялось напряжение в прокладках путем изменения пригруза плавающей плиты в верхнем помещении. [c.111]

Вибропоглощающие покрытия подразделяются на жесткие и мягкие покрытия. К жестким покрытиям относятся твердые пластмассы (часто с наполнителями) с динамическими модулями упругости, равными 10 —10 Действие этих вибропоглощающих покрытий обусловлено их деформациями в направлении, параллельном рабочей поверхности, на которую оно наносится. Ввиду их относительно большой жесткости они вызывают сдвиг нейтральной оси вибрирующего элемента машины при колебаниях изгиба. Действие подобных покрытий проявляется главным образом на низких и средних звуковых частотах. На вибропоглощение, в данном случае, кроме внутренних потерь, большое влияние оказывает жесткость или упругость материала. Чем больше упругость (жесткость), тем выше потери колебательной энергии. Покрытия такого типа могут быть выполнены в виде однослойных, двухслойных и многослойных конструкций. Последние более эффективны, чем однослойные. Иногда твердые вибропоглощаю-щие материалы применяют в виде комплексных систем (компаундов), состоящих из полимеров, пластификаторов, наполнителей. Каждый компонент придает поглощающему слою определенные свойства. [c.129]

К мягким покрытиям относятся мягкие резины и пластмассы, битумизированный войлок, мастики и др. с динамическим модулем упругости порядка 10 н1см . Затухание колебаний металлических конструкций при нанесении на них таких покрытий обусловлено деформациями покрытия по его толщине. Поэтому мягкие покрытия при равной толщине с твердыми покрытиями более эффективно работают на высоких частотах. [c.129]

Для оценки адгезии на поверхности раздела Лифшиц и Ротем [42] использовали результаты измерения динамического модуля упругости и лога рифмического декремента затухания колебаний. При этом установлено, что в случае высокой степени осевой це-- формации композита адгезия на поверхности раздела ухудшается. [c.60]

Модуль упругости у полимера в стеклообразном состоянии (рис. 4.94, о, б, в) имеет величину порядка 10 кГ1см , что меньше, чем у конструкционных металлов примерно в 100—200 раз, однако больше, чем у этого же полимера, но в высокоэластическом состоянии, примерно на три десятичных порядка. Модуль высокой эластичности в процессе воздействия нагрузки уменьшается, стремясь к равновесному Е . Динамический модуль упругости высокоэластичных полимеров зависит от скорости деформаций и частоты колебаний и складывается из двух частей [c.345]

Динамическая жесткость и демпфирование амортизатора зависят от частоты вследствие изменения динамического модуля упругости резины и отношения длины волны к толш ине резинового массива. Если колебания резинового массива описывать зависимостями, аналогичными продольным и сдвиговым колебаниям стержня, то переходная жесткость оказывается пропорциональной произведению 2л/у/Ер/зш (2эт//г/а), где f — частота возбуждения Е — модуль упругости р — плотность резины alf — длина волны в резине к — толгцина резинового слоя. При / - 0 это произведение стремится к Е к, а при f =an 2h, где п — целое число, достигает максимальных значений. На этих же частотах амортизатор обеспечивает максимальное демпфирование колебаний. Следовательно, жесткость и потери в амортизаторе можно считать не зависящими от частоты только на частотах, значительно меньших а 2к. Так, для резины с модулем упругости 50 кгс/см скорость продольной волны а 7 10 см/с и при толщине резинового слоя 4 см повышение жесткости наблюдается уже на частотах 400—500 Гц. На рис. 40 приведена частотная зависимость потерь энергии А ТЕ, отнесенных к квадрату вертикальных или. [c.90]

Облученные образцы вместе с необлученными контрольными образцами иепытывали на растяжение на машине МР-0,5 со специальными захватами с тензометрическими датчиками, позволяющими регистрировать усилие и деформацию образцов на двухкоординатном потенциометре типа ПДС. Для исключения влияния неоднородности материала определение предела прочности при изгибе и динамический модуль упругости измеряли на образцах, которые высверливали полой фрезой из половинок галтельного образца, оставшегося после испытания на растяжение. Предварительно была установлена допустимость такого рода испытаний на образцах, изготовленных из ранее разрушенного материала. При этом предел прочности при изгибе измеряли на настольной испытательной машине с максимальным усилием 30 кгс. Усилие прилагалось по центру образца длиной 40 мм и диаметром 6 мм, расстояние между юпорами составляло 30 мм. Динамический модуль упругости измеряли ультразвуковым методом. Из оставшихся после определения предела прочности при изгибе половинок образца нарезали образцы высотой 10 мм, на которых определяли предел прочности при сжатии. [c.128]

Зависимость модуля упругости от флюенса (рис. 3.29) для отечественных малоанизотропных графитов имеет тот же вид, что и для предела прочности модуль быстро увеличивается с флюенсом, затем наступает насыщение. Авторами работы [21] установлено, что облучение при температуре 80—120°С приводит к стабилизации динамического модуля упругости отечественных малоанизотропных искусственных графитовых материалов при флюенсе более 10 нейтр./см . [c.134]

На фиг. 5.21,а и б воспроизведены графики изменения напряжений в зависимости от деформации для хизола 4485 при разных начальных скоростях деформации. Видно, что кривые имеют на начальных участках линейный характер. Оптические измерения обычно производят при сравнительно низком уровне напряжений приведенные кривые показывают, что при этих измерениях модуль упругости остается постоянным. На фиг. 5.22 приведен график изменения начального динамического модуля упругости в зависимости от скорости деформации для хизола 4485. [c.151]

Ф и г. 5.22. Изменение начального динамического модуля упругости для хизола 4485 в зависимости от скорости дефо])мацни. [c.155]

Динамические модули упругости (кгс/см ) и коэффициенты механических потерь (т ) при колебаниях коисолыю закрепленного образца определяются (ГОСТ 19873—74) на резонансной установке, обеспечивающей возбуждение [c.234]

Резонансные колебания конструкций и их деталей, звуковые колебания аппаратов, автоколебания типа флаттера требуют использования различных способов понижения уровней колебаний. Демпфирующая способность материала, его свойство при повторном деформировании поглощать энергию за счет необратимых процессов в нем самом была использована для разработки вибропоглощающих покрытий и вибропоглощающих конструкционных материалов. Задача таких покрытий состоит в понижении уровня резонансных колебаний, в уменьшении уровня звука, передаваемого от ее источника. Использование подобных материалов целесообразно лищь при больших значениях коэффициента потерь (не менее 0,1. .. 0,2) и динамического модуля упругости (не менее 10 . .. 10 Н/м ). Ныне используются конструкционные однослойные мягкие и жесткие, двуслойные жесткие, одно- и многослойные армированные покрытия, каждое из которых имеет свои достоинства и недостатки. Однослойные мягкие покрытия обладают заметной толщиной и массой, двуслойные жесткие покрытия и армированные покрытия обеспечивают малую его массу. Такого рода покрытия созданы в ряде стран и используются в различных областях инженерного дела — в авиации, в строительном деле, в судо- [c.6]

Пластическая деформация и ползучесть могут заметно уменьшить измеренные значения статических модулей упругости, поэтому динамический модуль упругости оказывается больше статического (модуль упругости при статическом растяжении жестких асбопластмасс составляет 1-—13 ГПа, модуль, определенный ультразвуковым методом, 20—25 ГПа). Модуль упругости является характеристикой, необходимой при оценке прочности материала. При упругом контактировании трущихся поверхно- [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...