Нерезонансные вынужденные колебания

Рис. 30. Схема установки для измерения динамических механических характеристик полимеров методом нерезонансных вынужденных колебаний

Нерезонансные вынужденные колебания (для эластомеров) [c.91]

Нерезонансные вынужденные колебания [c.91]

Нерезонансные вынужденные колебания (при- [c.91]

Нерезонансные вынужденные колебания (про- [c.91]

Нерезонансные вынужденные колебания (для [c.91]

Нерезонансные вынужденные колебания (ши- [c.91]

Рассмотрим сначала нерезонансный случай. Решение соответствую-ш его однородного уравнения (23.10.2) определяет свободные колебания. Однако они не представляют для нас интереса, поскольку в механической системе практически всегда имеется трение, и потому свободные колебания затухают. Частное решение, которое стремится к периодической функции с периодом 2п р, выражает вынужденное колебание. Вынужденное колебание малой амплитуды всегда суш ествует если же р п, то существуют два вынужденных колебания конечной амплитуды. [c.481]

Оценка резонансных свойств и резонансных состояний машинного агрегата составляет одну из важнейших задач динамического расчета. Выражения (6.13), (6.14) позволяют сделать важный вывод влияние малых трений на уровень вынужденных колебаний при нерезонансных частотах незначительно. Поэтому в диапазоне частот гармонических составляюш,их возмущающих сил 0,9р > > , рс влиянием малых трений на вынужденные колебания, как правило, можно пренебречь. [c.170]

Структура выражений (1. 31) аналогична классической формуле амплитуды вынужденных колебаний системы с одной степенью свободы. Расчет по ним однообразен как для резонансных состояний (определяется равенством Лд = О и переходом фазы бд через углы л/2 Зя/2. . . ), так и для нерезонансных зон и не требует предварительного определения спектра собственных частот и форм как в методе суммирования движения по главным координатам В то же время знание спектра собственных частот всегда бывает полезным для оценки распределения опасных резонансных зон и качественного исследования амплитудных кривых. [c.40]

Если силы трения не учитываются, то расчет вынужденных колебаний будет приближенным, пригодным лишь для нерезонансных зон, отстоящих примерно на 10—15% от собственных частот. Для расчета в числе поисковых таблиц просчитываются таблицы на заданную частоту возбуждения со, один раз вперед (от 1-й к п-й массе), другой раз назад [с обозначениями амплитуд и моментов в скобках и с начальной амплитудой (а ) = 1 ]. Пример их дан в табл. 1. 1 и 1.3. Остаточные моменты для данной частоты и формы колебаний, как бы возбуждающие систему на концевых массах, получаются одинаковыми R = (/ ), что используется также и для контроля вычислений в таблицах. [c.72]

Мы нашли статистические параметры автоколебательной части почти периодического режима. Что же касается другой его составляющей, а именно колебаний с частотой оборотов ротора, то нахождение их статистических параметров затруднений не вызывает. В рассматриваемом нерезонансном случае первое выражение (4) достаточно точно определяет значение амплитуды вынужденных колебаний, а частота их мало отличается от частоты оборотов ротора. [c.21]

Валы поршневых двигателей и некоторых турбомашин, к которым присоединены сосредоточенные массы в виде дисков, гребных винтов, кривошипно-шатунных и других механизмов, подвергаются периодическим крутящим воздействиям и совершают вынужденные крутильные колебания. В связи с этим возникает необходимость расчета частот собственных колебаний и амплитуд вынужденных колебаний как в нерезонансной области, так и непосредственно при резонансе. При определении частот собственных колебаний и амплитуд вынужденных колебаний а нерезонансной области силы сопротивления трения не имеют существенного значения и не учитываются. При определении амплитуд колебаний при резонансе силы сопротивления, наоборот, весьма существенны н должны учитываться, так как при их отсутствии амплитуды колебаний неограниченно возрастали бы во времени. [c.359]

Данные таблицы 3.3 подтверждают достоверность результатов МГЭ по нерезонансным режимам. Чем дальше отстоит частота вынужденных колебаний в от первой частоты собственных колебаний Oi, тем ближе значения динамических параметров балки к параметрам статического расчета. [c.152]

Если исходная информация о нелинейных диссипативных силах базируется на экспериментальных данных, полученных в режиме моногармонических колебаний, то при использовании этой информации для анализа других режимов требуются некоторые коррективы. Наиболее часто встречается случай, когда имеет место наложение двух колебательных процессов, из которых один (с частотой О) существенным образом зависит от диссипативных факторов, а другой (с частотой со) от них практически не зависит. Подобный случай наблюдается, например, в нерезонансных зонах моногармонических вынужденных колебаний, которым сопутствуют достаточно интенсивные свободные колебания при резонансе на определенной гармонике возбуждения и одновременном воздействии достаточно интенсивного возбуждения другой частоты при совместных параметрических и вынужденных колебаниях и в ряде других случаев. [c.148]

Нерезонансные колебания в системе (48), вызванные гармонической силой (49), обычно мало отличаются от вынужденных колебаний в линейной системе [c.167]

Данные таблицы 9 подтверждают достоверность результатов МГЭ по нерезонансным режимам. Чем дальше отстоит частота вынужденных колебаний 0 от первой частоты собственных колебаний со , тем ближе значения динамических параметров балки к параметрам статического расчета. Далее, по уравнению (3.10) и начальным параметрам таблицы 9, для 9 = 0,2о) вычисляем параметры состояния балки во внутренних точках. Результаты вычислений сведены в таблицу 10, по данным которой построены эпюры У(х), (р(х), М(х), Q x) (рис. 3.3). [c.106]

Из равенств (6.2.33) и (6.2.48) видно, что наличие мягкого нерезонансного возбуждения не влияет в первом приближении ни на фазу, ни на амплитуду. Более того, поскольку вынуждающая функция мягкая, то собственные колебания системы (соответствующие случаю /г = 0) преобладают над вынужденными колебаниями, как и следовало ожидать. Однако при приближении вынуждающей частоты К к собственной частоте сОо вынужденные колебания становятся более значительными и стремятся к бесконечности, как это можно видеть из (6.2.47). Приведенное выше разложение при этом становится непригодным. [c.268]

Нерезонансные методы при вынужденных колебаниях [c.407]

При теоретическом изучении главного резонанса выше применен метод Ван-дер-Поля. Для анализа резонансов П-то рода часто используют метод Пуанкаре. Он удобен также и для анализа вынужденных нерезонансных колебаний, т.е. вынужденных колебаний нелинейной системы, когда частота Л внешней силы не равна и не близка к значениям где = 1, 2, 3,..., а (Од - частота собственных колебаний системы. В связи с этим изложим основы метода Пуанкаре для неавтономных систем. (Его применение для расчета нерезонансных колебаний см. в 15.7, а для исследования субгармонических колебаний - в 15.8.) [c.277]

Предположим, что собственная частота Юр не равна целому числу (нерезонансный случай), и будем искать периодические вынужденные колебания в виде ряда [c.278]

При работе двигателя на кривошипы коленчатого вала действуют гармонические составляющие всех порядков, каждая из которых вызывает вынужденные колебания определенной частоты. Однако резонансные колебания могут быть при данном режиме лишь с одной из гармонических составляющих. Для всех остальных составляющих колебания будут нерезонансные, и их по сравнению с резонансными можно в расчетах не учитывать. [c.146]

Рассмотрим сначала вынужденные нерезонансные колебания. В этом случае сопротивления в колеблющейся системе малы по сравнению с упругими и инерционными моментами и ими пренебрегают. [c.375]

Вынужденные нерезонансные колебания возникают при условии 1,1 < - < 0,9. [c.339]

Существует несколько методов определения динамических характеристик методы свободных колебаний методы вынужденных нерезонансных и резонансных колебаний, а также методы, основанные на распространении волн или импульсов. [c.143]

Метод вынужденных нерезонансных колебаний. По этому ме тоду непосредственно измеряют силу, действующую на образец и соответствующую ей деформацию. Для определения потерь за меряют угол сдвига фаз между действующей силой и деформацией Сдвиг фаз напряжения обычно определяют по петле гистерезиса получаемой в результате с одной стороны, точной механической передачи движения жесткой пружины, установленной последовательно с образцом. Смещение пружины пропорционально действующей силе. С другой стороны, движение передается в перпендикулярном к образцу направлении и пропорционально деформации образца. [c.144]

С точки зрения создания машины, удовлетворяющей приведенным требованиям, наиболее перспективным является метод вынужденных нерезонансных колебаний. [c.147]

Нерезонансные вынужденные колебания (с элек- [c.91]

Масштаб формы для расчета напряжений берется из опыта. Амплитуда Aj., записанная торсиографом, берется из резонансной кривой. В случае сложного гармонического состава записи на тор-сиограмме в точке предполагаемого резонанса производят гармонический анализ, из которого выделяют резонирующую гармонику и находят ее амплитуду. Так КЭ11 вынужденные колебания, вызываемые нерезонансными гармониками, определяются расчетом довольно точно, такой [c.390]

При нерезонансных режимах (1,1 <р/со <0,9, где со - частота вынужденных колебаний) амплитуды крутильных колебаний валов привода, на которьпс закреплены ведущие звенья, малы и не превышают (0,02. .. 0,06) рад. Основной причиной возникновения повышенных крутильных колебаний и неравномерности частоты вращения вала, от которого получают привод механизмы автомата, является циклически повторяющийся момент сил полезного сопротивления во время вьшолнения формообразующих и разделительных операций. Общая продолжительность этих операций обычно не превышает 15 - 25 % продолжительности кинематического цикла. [c.341]

Существует четыре основных метода а) методы свободно колеблющегося торзионного маятника б) резонансные методы при вынужденных колебаниях в) нерезонансные методы при вынужденных колебаниях г) методы ультразвукового импеданса. [c.405]

Существует больщое число динамических методов испытаний, один из которых — при циклическом растяжении — схематично показан на рис. 1.1. Большинство методов испытаний основано на свободных, вынужденных резонансных или вынужденных нерезонансных колебаниях, а также на распространении волн или импульсов [3, 4]. Хотя каждый метод может реализовываться в ограниченном интервале частот, различные методы позволяют охватить область частот примерно от 1 Гцдо 10 Гц и более. В большинстве методов измеряются динамические свойства при растяжении или сдвиге, хотя известны приборы для изучения динамических объемных свойств. [c.19]

В то же время наличие ненулевой (хотя в общем случае и более низкой, чем в условиях резонанса) ингенсивности дифракции зондирующей волны в нерезонансном случае, т.е. при отстройке Дсо далеко в сторону от всех резонансных частот среды 12 , обусловлено возбуждением в электронных оболочках молекул среды вынужденных (и, следовательно, когерентных) нерезонансных колебаний оптических электронов, излучение которых, интерферируя, и порождает нерезонансные компоненты дифракции зондирующего пучка. Очевидно, при выполнении условий резонанса Дсо = 12(у в когерентно рассеянном излучении присутствуют обе компоненты дифракции, которые могут интерферировать между собой. Нерезонансная компонента дифракции представляет собой тот когерентный фон в активном спектре, на котором располагаются резонанснью линии, отвечающие внутримолекулярным колебаниям и другим оптически активным резонансам среды. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...