Коэффициент живого сечения

Для решеток с коэффициентом живого сечения/ = 0,01- 0,3 рекомендуется [40, 41 ] все расчеты проводить как для струн, вытекающей нз одного отверстия с условным диаметром [c.55]

С помощью этой формулы, связывающей степень растекания струи = Рр Рк по фронту решетки и ее коэффициент сопротивления, можно решить поставленную в предыдущей главе вторую задачу. Все величины, входящие в подкоренное выражение зависимости (4.80), в постановке данной задачи являются заданными, при этом коэффициент зависит от вида решетки, формы ее элементов, коэффициента живого сечения и др. [c.109]

М, 1,4 вместо УИ . 3,,35). Коэффициент живого сечения решетки ( 0,15) и ишг уголков 1 0 являются для данного отношения FJF(, [c.205]

Существующая система газораспределения по сечению электрофильтров с направляющими лопатками 6 и одной перфорированной решеткой 7 (рис. 9.24) при осуществленной реконструкции оказалась вполне удовлетворительной (в сечении 2—2 Мц = 1,10, а в сечении 3—3 Л4ц = 1,04). При этом потребовалось лишь увеличить коэффициент живого сечения решетки с ) = 0,35 до /=0,45-4-0,50. [c.265]

Здесь L == 2Z,/D х = 2 (L — x)lD, -, и /о — коэффициенты живого сечения соответственно боковой и торцовой поверхностей раздающей трубы [c.290]

Су.ммарный коэффициент живого сечения 2 / перфорации вертикальных стенок и горизонтальной стенки 9 равен 0,3. Распределение отверстий по стенкам 9 определяется из соотношения [c.292]

Коэффициент живого сечения решетки выбирают 63]. [c.311]

Степень заполнения сопла (коэффициент живого сечения сопла) равен [c.239]

Рис. 8-18. Зависимость коэффициента живого сечения от геометрической характеристики форсунки.

Помимо плетеных сеток иногда используют фильтрующие перегородки, изготовленные из перфорированной фольги. Бельгийская фирма Веко выпускает элементы с фильтрующей перегородкой из никелевой фольги с однородной пористой структурой, близкой по своим свойствам к сеткам. Фольга толщиной 0,06—0,24 мм имеет на 1 см площади до 50 ООО сквозных отверстий строго прямоугольной формы, расположенных в шахматном порядке. Отверстия в фольге получают гальваническим способом или травлением. Наиболее часто применяется фольга толщиной 60 мкм число отверстий на 1 см — 994, сечение отверстий 0,4x0,03 мм, коэффициент живого сечения — 0,65. [c.128]

Как показали исследования, проведенные в НАМИ, фильтры из перфорированной фольги из-за ее малой толщины, большого коэффициента живого сечения и гладкой зеркальной поверхности обеспечивают эффективное фильтрование, малое гидравлическое сопротивление и большой срок службы до загрязнения, а также возможность многократного использования при эксплуатации [20]. Отверстия в фольге могут быть самой разнообразной формы. [c.128]

Выбирая коэффициент живого сечения = 0,7, получим величину фронтовой поверхности регенератора равной [c.119]

Коэффициент живого сечения выходного отверстия форсунки определяем по кривой рис. 233 ср = 0,7. [c.454]

Коэффициент живого сечения, характеризующий степень заполнения выходного сечения жидкостью, равен [c.50]

Зависимость коэффициента живого сечения е, коэффициента расхода g и угла конусности струи ф от геометрической характеристики форсунки представлена на рис. 4-3. [c.52]

Рис. 4-3. Зависимость коэффициента живого сечения, коэффициента расхода и угла конусности струи от геометрической характеристики форсунки.

G — расход топлива е — коэффициент живого сечения п — число тангенциальных отверстий. [c.66]

Rk, — расстояние от оси входного отверстия до оси форсунки (принимается приближенно) р — угол между направлением входного канала и осью сопла 0 — угол между направлением входного канала и тангенциальным направлением к камере закручивания Фз = 1 — 5з — коэффициент живого сечения сопла — безраз- [c.46]

Рис. 19. Зависимость коэффициента живого сечения от чисел Л Re и rJR для центробежных форсунок

Рис. 20. Зависимость коэффициентов живого сечения от А (А )

При анализе работы второй ступени учитывались особенности истечения топлива. Если наружный диаметр сопла первой ступени больше диаметра воздушного вихря, образующегося при истечении топлива из второй ступени, то коэффициент живого сечения будет определяться не размером диаметра воздушного вихря, а наружным диаметром сопла первой ступени и может быть назван конструктивным коэффициентом живого сечения [c.98]

Переход одной части кривой к другой характеризуется резко выраженным изломом. Абсцисса точек при изломе этих кривых имеет одно и то же значение ф, равное 0,42, соответствующее расчетному коэффициенту живого сечения второй ступени. [c.99]

Ф — коэффициент живого сечения, определяемый по формуле (23). [c.99]

Нетрудно видеть, что уменьшение, при всех прочих равных условиях, величины ячейки сопровождается уменьшением коэффициента живого сечения сетки и, как следствие, увеличением гидравлического сопротивления фильтра. [c.599]

Все изложенное свидетельствует о значительной деформации потока за решеткой, даже если он совершенно однороден. Чем меньше коэффициент живого сечения решетки (реже отверстия, / -. 0,5-кО,6), тем резче эта деформация. При / >П,5-ьО,6 отрыва потока уже нет, и ои заполняет все сечение канала за решеткой с тем большей равномерностью, чем б.аиже значение / к единице. [c.55]

Установка позволяла получать скорость потока Шц в рабочей камере до 4 м/с (при среднем значении коэффициента живого сечения решеток / 0,25). Средняя скорость истечения через отверстия при этом Шотв 16 М С. Отсюда, полагая Re — 10 , получаем < отн Неу/сшотв 10 /16 1,5-10 --г Ю мм. При такой величине тв конец участка формирования общего потока за решеткой будет находиться на относительном расстоянии Я= 5- 7, и следовательно, Н= (5-ь7) 10= 50- 70 мм. [c.160]

Коэффициент живого сечения решетки из уголков при наличии направляющего устройства может быть взят существенно большим (коэффициент сопротивления меньшим), а шаг уголков постоянным. Несколько лучшее распределение скоростей получается при установке уголков перпендикулярно к ося.м таправляющих лопаток или пластинок. Для выбора коэффициента с.оиргэтивления решетки с уголками может быть рекомендована следуюищя и 1иближенная формула [c.206]

Что касается газораспределительных решеток, то числа Не по диаметру их отверстий на моделях получались несколько меньше [Нсотв = Шотв/ отв/ (3-4-4) 10 действительных значений Не в натурных условиях. Однако легко показать, что это дает только некоторый запас в результатах опытов, так как действительные решетки при таких же коэффициентах живого сечения ), имея несколько большие значения [63], оказывают соответственно большее выравнивающее действие на профи.ш скорости. [c.219]

Способностью направлять поток параллельно оси аппарата, выравнивая е го одновременно по сечению, обладает и решетка, составленная из объемных стержней треугольной формы. Поэтому была исследована и система газораспределения, в которой первая решетка состояла из девяти таких стержней (fl 0,30), а вторая была перфори1)ованной с коэффициентом живого сечения = 0,365. При этом, как и в предыдущем варианте, объемная решетка была продлена сплошной вертикальной перегородкой (газоот )ажателем) в глубь бункера. Этот вариант дал результаты, близкие к варианту со штампованной решеткой. (Л1 = 1,10). [c.237]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчииоеть потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сверху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рис. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образования в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой ппампо-ванной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 ( р 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, а). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с /=0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вц. табл. 9.7). [c.239]

Что же касается степени равномерности потока, то при той же схеме подводящего участка и одной дополнительной p Hi -тке в виде перфорированного листа с f = 0,50-4-0,55 она получается достаточно [низкой (Л4ц = 1,26). С уменьшением коэффициента живого сечения дополнительной решетки до /= 0,45 снижается коэффициент неравномерности до Л4ц = 1,12. Достаточно равномерное поле скоростей (М = 1,06) достигается лишь при установке двух дополнительных решеток с f = 0,45. [c.243]

Согласно опубликованным данным [45, 63] коэффициент живого сечения уголковой решетки ( 0,20 при 5уг = потр = 3. Чтобы найти оптимальный вариант газораспределения в данном электрофильтре, на его модели были исследованы различные газораспределительные устройства (табл. 9,11). Опыты заключались главным образом в определении распределения скоростей как по отдельным электродам обоих электрополей аппарата, так и по выходному сечению каждого электрода (вдоль большой оси этого сечения эллиптической формы). Результаты измерений приведены в табл. 9.11. [c.257]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

Влияние отводящего участка собирающшо коллектора на распределение расходов по секциям может быть исключено одним из двух способов расположением входных отверстий обоих ответвлений отводящею участка на равных расстояниях от всех четырех секций электрофильтров (см. штриховые линии, рис. 9.21, б) или установкой перед выходными отверстиями двух средних секций электрофильтров (// для Э1 и / для Э2) по одной перфорированной решетке 5 (см. гл. 6). В данном случае коэффициент живого сечения каждой решетки согласно расчетным и опытным данным должен быть f 0,2- 0,30. [c.265]

На рис. 8-18 дана зависимость коэффициента живого сечения соила форсунки ф от геометрической характеристики А, рассчитаная но иервои формуле (8-44). [c.241]

Рис. 38. Зависимость расхода топлива от коэффициента живого сечения сопла двухсопловых форсунок

Известно, что чем больше значение геометрической характеристики, тем меньше коэффициент живого сечения и больше размер воздушного вихря. В применяемых конструкциях двухсопловых форсунок геометрическая характеристика второй ступени обычно больше 2,5—3,0. Согласно уравнению (22) для этих форсунок диаметр воздушного вихря dmu = [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...