Коэффициенты сопротивления, определение его

Для расчета нагрузок лопасти была использована теория несущей линии. Рассматривались маховое движение только абсолютно жесткой лопасти и управление только общим и циклическим шагами. Качание и установочное движение лопасти (помимо определяемого управлением), а также ее изгиб в плоскости взмаха в расчет не принимались. Был рассмотрен шарнирный винт без относа ГШ, пружин в шарнирах и без связи между углами взмаха и установки. Зона обратного обтекания не учитывалась, все углы (кроме азимута) считались малыми. При определении аэродинамических характеристик сечений градиент подъемной силы по углу атаки был принят постоянным, а коэффициент сопротивления — равным его среднему значению. Влияние срыва, сжимаемости воздуха и радиального течения не учитывалось. Распределение индуктивных скоростей по диску было принято равномерным. Рассматривались только лопасти с постоянной хордой и линейной круткой. Неоперенная часть лопасти, концевые потери, высшие гармоники махового движения и вес лопасти не учитывались. [c.201]

При малой скорости (до 14—16 м/с) коэффициент сопротивления качению можно считать величиной постоянной. В случае движения с большей скоростью коэффициент / заметно увеличивается, так как шина не успевает полностью распрямиться в области контакта, вследствие чего возвращается не вся энергия, затраченная на деформацию шины. Кроме того, при увеличении скорости деформации возрастает внутреннее трение в покрышке, также вызывающее увеличение коэффициента /. Для определения его величины в зависимости от скорости пользуются эмпирической формулой [c.101]

Коэффициент сопротивления, которое оказывает деформированный пузырек потоку обтекающей его жидкости, с точностью до членов порядка (Ке-) может быть определен в виде [13, 22] [c.68]

Чтобы обеспечить заполнение сечения на выходе жидкостью (воздухом) такого насадка, его длина должна быть не менее трех диаметров. Картина явления здесь аналогична входу в трубу (рис. 135, б). Заштрихованная вихревая зона является источником существенных местных потерь энергии, вследствие чего коэффициент скорости ф (определенный по скорости на выходе) оказывается значительно меньшим 1. Если принять коэффициент сопротивления, как при входе в трубу, = 0,5 и коэффициент Кориолиса на выходе 2 = 1. по формуле (274) получим [c.240]

Аналогично должна быть представлена работа, совершаемая заданной нелинейной силой неупругого сопротивления. Положим, что указанные операции выполнены и определен эквивалентный коэффициент (как правило, его величина окажется зависяш,ей от амплитуды колебания а). [c.226]

Коэффициент абсорбции сопротивления изоляции не нормируется и определение его обязательно для электромашин свыше 2 кй и мощностью свыше 1000/сет. [c.982]

В простейших лабораторных условиях проводят несколько опытов по определению гидравлического сопротивления ДР одного и того же слоя, искусственно (например, утряской) создавая различные уплотнения (порозность) его от опыта к опыту. Как видно из уравнения (1-3), в этих опытах da, ус и ф являются постоянными величинами. Изменяются только -высота слоя Я, порозность т, а также коэффициент сопротивления X, скорость фильтрации Шф и показатель степени п, причем последние три величины являются функциями одного только критерия Рейнольдса, am — функцией объемных, . , весов слоя и частиц т = —усл/ум)- Следовательно, / в рассматриваемом случае [c.24]

Коэффициент сопротивления и способ его определения [c.131]

О i 0 г at К 1 0 ГС с. я 3- с а Наименование сопротивления Расчетные данные Расчетная скорость W, м/сек Коэффициент сопротивления и способ его определения Сопротивление Д. г = [c.140]

S о к ая J. с 1 Наименование сопротивления Расчетные данные Расчетная скорость W, м сек Коэффициент сопротивления и способ его определения Сопротивление Дй = ЕЛд, мм вод. ст. [c.142]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

Поэтому влияние эффекта зацепления, смачиваемости пыли, неточности определения коэффициента сопротивления среды, отскока пылинок и других факторов на коэффициент осаждения будет при таких условиях небольшим и можно в первом приближении принимать его равным теоретически вычисленному для потенциального обтекания шара (кривая 1 на рис. 1-3). [c.22]

В уравнении (1) неизвестен коэффициент аэродинамического сопротивления. Для его определения исполь зуют обычно опытные зависимости, полученные для твердых шаров. [c.19]

Коэффициент сопротивления поворота в определенном интервале изменения числа Re зависит от значения последнего. Это связано с тем, что точки отрыва потока от стенок могут передвигаться вверх по потоку. Шеро.ховатость стенок, в первую очередь внутренней стенки, влияет на сопротивление поворота, несколько увеличивая его. Однако общая турбулизация потока может оказаться в некоторых случаях полезной, так как она обеспечивает уменьшение коэффициента сопротивления при меньших Re и получение более раннего режима автомодельности, 4e vi прн совершенно гладких коленах и отводах. [c.305]

При экспериментах по определению коэффициентов сопротивления клапана в зависимости от подъема его затвора расчетное уравнение обычно представляют в безразмерной форме, куда входит скорость жидкости, протекающей через условное проходное сечение. В таком случае имеем [c.301]

Решение задачи при турбулентном режиме течения показывает, что для определения коэффициента сопротивления можно пользоваться известными уравнениями, полученными для внутренней задачи, в то время как для определения коэффициента, теплообмена вводится поправка в виде отношения Уг/У , указывающая на то, что наиболее интенсивный процесс теплообмена имеет место при малых значениях г и величина его уменьшается по мере возрастания г. Этим объясняется тепловая перегрузка в области г < / . Очевидно, значение / о должно оцениваться на основании экспериментальных данных. [c.280]

Для пары колен с углом 5 = 90°, составленных Z-образно (рис. 6-15), увеличение относительного расстояния I Jba между осями обоих колен приводит вначале к резкому возрастанию общего коэффициента сопротивления, а затем, после достижения определенного максимума, к его плавному снижению до величины, близкой к удвоенному коэффициенту сопротивления прямого колена (5-90°). [c.269]

Степень выравнивающего действия препятствий указанных видов зависит от их геометрических параметров (коэффициента живого сечения, относительной толщины слоя и т. д.). Поскольку эти параметры определяют коэффициент сопротивления препятствий, то в результате степень выравнивающего действия (степень растекания среды) является функцией коэффициента сопротивления. Чем больше коэффициент сопротивления препятствия, тем выше степень растекания среды по его фронту. Однако плоские (тонкостенные) решетки, как перфорированные листы, проволочные и другие сетки, ткань и т. п., в отличие от пространственных препятствий (слои сыпучих или кусковых материалов, трубчатые решетки и т. п.) обладают особенностями после достижения определенного (предельного или критического ) значения коэффициента сопротивления в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой профиль скорости получается перевернутым ( обращенным ), т. е. наблюдается такая неравномерность потока, при которой максимум скорости за решеткой соответствует минимуму скорости перед ней, и наоборот (рис. 8-6) [8-20, 8-21, 8-28, 8-29]. [c.407]

Относительная шероховатость е меняется в очень широких пределах даже для одного и того же трубопровода в результате изменения гидравлического диаметра Поэтому влияние его на коэффициент сопротивления при определенных условиях становится весьма существенным. [c.183]

Коэффициент сопротивления X для рассматриваемых участков газопровода при постоянном расходе газа принимаем постоянным, определяя его по вероятной скорости газов. Как показывают расчеты, принятое допущение вызывает погрешность в определении экономически наивыгоднейшей скорости, не превышающую 1—1,5%. [c.128]

Располагая формулами распределения скоростей и выражением для толщины вязкого подслоя и скорости на внешней его границе, легко выведем и искомые формулы сопротивления. Задача сводится к определению зависимости коэффициента сопротивления Л, входящего в формулу (Ар — перепад давления на участке трубы длиной Ь, с1 — диаметр трубы, Пор — средняя скорость) [c.582]

Построение диаграммы твердости представляет весьма сложную задачу. Для практического использования очень важно то обстоятельство, что временное сопротивление разрыву можно определять по максимальной твердости Ятах- Для материалов с твердостью от НВ 1370 до 2155 МПа твердость НВ практически совпадает с Яшах- Поэтому для конструкционных углеродистых и низколегированных сталей наиболее простым способом определения 0в является определение его по НВ. В общем виде эта зависимость имеет вид СТв=С НВ, где С — корреляционный коэффициент. [c.32]

В которой с п —коэффициент аэродинамического сопротивления парашюта, Sk — площадь его купола, а буквой V обозначена скорость снижения модели с парашютом. Заметим, что в формуле лобового сопротивления парашюта используется не площадь миделя, а площадь купола парашюта. Площадь миделя, естественно, меньше площади купола, так как купол при наполнении воздухом приобретает изогнутую, сферообразную форму. Практически более удобно пользоваться площадью купола, а не миделя при этом коэффициент сопротивления, определенный с помощью продувок в аэродинамических трубах, тоже относят к площади купола. [c.96]

Опыт показывает, что коэффициент сопротивления зависит от относительного расстояния решетки до среза подводящего отвода при центральном входе потока лишь в определенных пределах его изменения (рис. 7.21). Практически влияние относительного расстояния сказывается при ЯрЮо с 1- -1,2. В этих пределах коэффициент сопротивления оуч резко возрастает при уменьшении Яр/Яц. [c.188]

Теоретическое определение коэффициента Сд обычно затруднено и его значение часто находят экспериментально, испытывая тело (или его модель) в аэродинамической трубе. На рис. XIV.6 приведены экспериментальные данные о зависимости коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса для цилиндра (кривая /), круглого диска (кривая 2) и шара (кривая 3). Здесь число Рейнольдса Re = Uoo l/v, где Ыоо — скорость набегающего потока, I — характерный линейный размер (например, для шара — его дигметр). С увеличением числа Рейнольдса значение коэффициента сопротивления давления [c.231]

Существующие методы аэродинамического расчета затупленных тел, оснащенных иглами, основаны на использовании соответствующих экспериментальных данных. При этом определение лобового сопротивления связано с нахождением распределения давления по обтекаемой поверхности головной части. На рис. 6.1.3 показаны опытные данные, характеризующие относительные величины коэффициента давления р/ртах на сферической головной части цилиндра с иглой при различных отношениях ее длины I к диаметру сферы Псф. В случае отсутствия иглы (НО сф 0) коэффициент давления р достигает своего максимального значения ртах в центре сферы (р/ртах= 1), а затем резко снижается до места ее сопряжения с цилиндром. Установка иглы существенно изменяет характер распределения коэффициента давления и его величину. При 1Юсф> 1 эта величина значительно уменьшается у основания иглы на сфере, причем зона пониженного давления сохраняется на значительной ее части. Вблизи места сопряжения отношение р/ршах достигает максимума. При этом для 1Юсф 1,5 оно оказывается несколько большим, чем в случае отсутствия иглы. При значительной [c.386]

Для определения размерон завихрителя необходимо пользоваться значениями коэффициента его гидравлического сопротивления, определенными опытным путем [27]. Ориентировочно размеры лопаточного завихрителя можно найти из следующих зависимостей. [c.264]

Номер сопро- тивле- ния Наименование сопротивления Расчетные данные Расчетная скорость w. м/сек Коэффициент сопротивления 1 и способ его определения Сопротивление h мм од. ст. [c.132]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Расчет межфазного термического сопротивления часто затрудняется из-за недостатка информации о значении коэффициента конденсации при различных условиях. Следует также учитывать, что при экспериментальном определении / его "величина является производной от выбора для обработки опытных данных соответствующей формулы. Это различие в особенности проявляется при /—>-1. Напри.мер, при расчете f по формуле (1-3-3) и формуле в [1-13, 1-14], в котосой в.место / фигурирует функция 2/7(2—/), коэффициенты конденсации могут различаться в 2 раза. [c.22]

Если действительная приведенная длина трубы v. оказывается больше максимальной к акс, рассчитанной при заданной входной скорости 1 по соотношению (9.19), то принятое значение i,i не реализуется и его необходимо снизить. Максимально допустимая скорость находится из уравнения (9.19) при условии, что величина >С—>1макс- Зависимость Хмакс=/( 1) представлена на рис. 9.4. Случай достижения в выходном сечении трубы критической скорости соответствует (так же как и для суживающегося сопла) максимально возможному расходу. Этот расход при заданной относительной длине Ijd, известном коэффициенте сопротивления и показателе изоэнтропы k соответствует вполне определенному значению относительной скорости Xi во входном сечении трубы, а следовательно, и строго определенному значению приведенного рас.хода q в этом 250 [c.250]

Исследованиями влияния тепломассоподвода в разных участках поверхности летательного аппарата на его сопротивление установлено [1-3], что вдув высокоэнергетических струй в донную область тела вращения приводит (по сравнению с вдувом инертных газов) к увеличению донного давления и, как следствие, к снижению общего коэффициента сопротивления за счет уменьшения составляющей донного сопротивления. На основе результатов проведенных экспериментальных исследований при числах Маха М = 1.15 3.1 определен диапазон изменения расходных, энергетических и других параметров пиротехнических составов (ПС), обеспечивающих наибольшее снижение донного сопротивления [2, 3]. [c.507]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...