Определение величины и распределения пор

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ И РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОР [c.22]

Форма пор в подобных изделиях может быть самой разнообразной — от глобулярной равноосной до щелевидной с различными соотношениями осей, неправильной с разветвленными краями. Определение размеров пор и их распределение по объему изделия может определяться как металлографическим способом, так и ртутной поро-метрией и регламентируется соответствующими нормативно-техническими документами, в частности ГОСТ 26849-86 ( Материалы порошковые. Метод определения величины пор ). [c.809]

Рассмотрев некоторые особенности теории электронного экранирования ионов, посмотрим, каким способом они могут быть объединены с основной частью существующих знаний по статической механике классических жидкостей. Выше было отмечено, что в свое время электроны были объединены путем введения функции парного потенциала Ф(/"), характеризующей взаимодействие между ионами в жидких металлах, и это дало возможность рассмотреть ионное движение в классическом приближении. В гл. I мы видели, что существует фундаментальная связь между парным потенциалом Ф(г), радиальной функцией распределения (г) и трехатомной корреляционной функцией Пз. К сожалению, величина из, в отличие от (г), до сих пор не поддается экспериментальной проверке. В настоящее время многие исследователи пытаются найти способы точного определения величины Пз [11]. До сих пор еще приходится применять приближенные значения з. Мы полагаем, что одна из существующих теорий жидкостей, разработанная Борном и Грином [c.32]

Плотность спеченной UO2 зависит от температуры спекания и в обычных условиях может составлять 92—97% теоретической. Топливо с низкой плотностью при радиационном спекании уменьшается в объеме. Используя это явление, можно снизить величину распухания топлива, что достигается путем создания материала с контролируемой пористостью. Для этого в двуокись урана вводят определенное количество частиц графита соответствующего размера. Частицы, окисляясь на последней стадии спекания, приводят к образованию пор. Другие методы создания контролируемой пористости предусматривают распределение в матрице компактных сфер определенного размера. [c.105]

Подводя итог современному состоянию знаний, касающихся скоплений вакансий в кубических гранецентри-рованных металлах, следует отметить, что в настоящее время нет теории, способной объяснить все опытные данные. Вполне справедливо, что энергетическое рассмотрение является важным при определении формы скопления, но это не единственный путь. Для некоторых рассмотренных здесь случаев не существует даже общего критерия. Одним из основных барьеров для полного понимания образования скоплений является отсутствие знаний о природе промежуточных скоплений. В экспериментальных данных имеются также очень большие расхождения. Первые наблюдения больших и однородно распределенных захлопнутых скоплений вакансий в алюминии и золоте были сделаны в 1958 г. Примечателен тот факт, что за шесть лет с тех пор не было проведено аналогичных экспериментов на других гранецентрированных кубических металлах. Одной из основных задач, которая должна быть решена, является выяснение, за счет чего проис-ходит образование скопления за счет внешних факторов, таких, как примеси, или за счет некоторых свойств, присущих этим металлам, таких, как величина энергии связи критического скопления. [c.115]

На рис. 4 представлено распределение Ферми для Г = О и некоторой температуры Т фО. При 7 = 0 параметр до сих пор еще не определенный, равен как раз энергии на поверхности Ферми. При ТфО параметр соответствует значению В, при котором вероятность заполнения равна 1/2. Величина слабо зависит от температуры. Далее, рис. 4 показывает концентрацию электронов при обеих температурах. При Т = 0 все электроны имеют энергию ниже Ер. При более высоких температурах граница между занятыми и свободными состояниями размыта. [c.34]

При обсуждении понижающего множителя до сих пор предполагалось, что размытие фаз описывается непрерывной функцией распределения. Однако в задачах, связанных с мозаичностью структуры, следует учитывать, что имеется лишь конечное число зерен М, в пределах каждого из которых фаза имеет определенное значение. Если величина N достаточно мала, то результат вычислений, основанных на непрерывном распределении, может оказаться неверным. Эти соображения, вероятно, менее важны при рассмотрении размытия фаз вследствие переменных деформаций, так как поле деформаций от дислокаций непрерывно, хотя деформации и могут иметь почти постоянное значение в пределах областей, больших по сравнению с размерами орбит. [c.495]

Из соотношения (14.5) определим величину ( / к-к /Р). Подставляя эту величину в (14.6), найдем р,, а затем из (14.7) — величину Ь. Используя найденные результаты при определении а, и р,, найдем значения х, v и а. В исходных опытах Странео проволоку вначале нагревали током до тех пор, пока в ней не достигалось установившееся распределение температур. Если затем ток выключали в момент / = О, то температура определялась соотношением [c.159]

Непосредственная связь шлакоразъедания и некоторых других свойств с характером распределения пор по их величине вызывает необходимость изучения текстуры огнеупоров, которая не может быть оценена суммарной пористостью и газопроницаемостью. Определение и подсчет объема пор различного размера производят путем заполнения их жидкостью разной вязкости при различных давлениях. [c.161]

В многостадиальном ЭИД-аппарате электродные устройства отдельных стадий обычно подключаются к независимым источникам импульсного напряжения, параметры которых позволяют изменять энергетический режим воздействия в соответствии с крупностью материала на данной стадии дробления. В устройствах со щелевыми разрядными промежутками в определенном диапазоне изменения величины разрядных промежутков возможен режим автоматического распределения разрядов по секциям устройства даже при параллельном их включении, по физической сущности одинаковый с распределением разрядов по площади забоя в многоэлектродном буровом наконечнике (см. раздел 1.1 и рис. 1.2). Рабочий процесс начинается с последней стадии дробления (самой нижней), где уровень напряжений пробоя частиц материала минимальный и до тех пор, пока в ней не произойдет полного раздробления материала, не может произойти перехода разрядных процессов в выше расположенную секцию. Условие реализации данного процесса - и.ж.к, где индексы н, к [c.164]

Однако вследствие того, что при динамическом нагружении в течение одного опыта в разных сечениях образца протекают различные процессы деформации е ( ) (напряженно-деформированное состояние вдоль длины образца неоднородно), дисперсии волн и наличия радиальной инерции (неоднородность напряженно-деформированного состояния по радиусу стержня), а также большой слояшости (невозможности) одновременного замера в одной и той же точке образца процесса е ( ) и а ( ) из динамических экспериментов, в настояш ее время невозможно получение динамической зависимости а от е без привлечения априорно задаваемых соотношений между напряжениями и деформациями или использования расчетов для той или иной математической модели эксперимента (например, моде.ли тонкого стержня). Попытка определения динамических уравнений состояния по некоторым косвенным эффектам (скорости распространения деформации различной величины, распределения деформации в различные моменты времени, скорости движения поверхностей испытуемого образца и т. д.) также не увенчалась успехом, поскольку было обнаружено [20, 24, 25], что указанные эффекты могут быть описаны с практически одинаковой степенью точности при помощи различных соотношений Оц — вц. Вследствие этого до сих пор еще не получено надежных уравнений, описывающих динамическое поведение материала, а по ряду определяющих параметров данные различных экспериментальных работ не только расходятся в несколько раз, но имеют и качественно различную картину. [c.135]

Каждое из указанных испытаний не определяет всех механических свойств металла и не отражает полностью его поведения в готовых деталях различного назначения, а лишь обнаруживает те его свойства, которые характерны для данного напряженного состояния (для данного вида иснытания). Различие в прочности, пластичности и других механических свойствах образцов и готовых деталей или конструкций объясняется следующим 1) напряженное состояние, создаваемое при каком-либо механическом испытании, не воспроизводит того сложного напряженного состояния, которое в действительности возникает в условиях эксплуатации. Готовая деталь (или конструкция) часто подвергается совместному воздействию различных по характеру нагрузок. Так, например, коленчатый вал двигателя воспринимает не только изгибающие нагрузки, но работает в условиях кручения и повторно-переменных статических и динамических нагрузок 2) надрезы, например в виде галтелей, шпоночных канавок и т. д., имеющиеся в готовых деталях, изменяют распределение напряжений по сечению и объему и создают концентрацию напряжений. Поэтому многие механические свойства, особенно вязкость и пластичность, в готовой детали сложной формы с резкими переходами по сечению могут быть по величине существенно отличными и ниже значений этих же свойств, определенных при испытании гладкого образца (если даже условия нагружения детали и образца одинаковы) 3) в деталях, имеющих большие размеры, чем испытуемый образец, встречается относительно больше пороков металла (ликвация, поры, микротрещины), понижающих механические свойства. [c.116]

Принцип расчета потерь давления по тракту теплоносителя как для ламинарного, так и для турбулентного режимов течения пара одинаков. Различны только формулы для расчета, соответствующие режиму течения. Вычисление потерь давления начинают с определения местоположения мокрой точки методом итераций. Используя значение мощности Q, вычисляют инерционный вклад в изменение давления пара по длине зоны испарения. Затем определяют падение давления в жидкости и паре за счет трения только на длине зоны конденсации. Если инерционный эффект преобладает или равен сумме потерь давления за счет трения в жидкости и паре по длине зоны конденсации, то мокрая точка находится в начале зоны охлаждения трубы и величина /эф учитывает только длины зон испарения и адиабатической. Если же инерционный эффект меньше суммы потерь давления вследствие трения по длине зоны конденсации, то их соотношение проверяют методом итераций последовательно для уменьшающихся участков зоны теплоотвода от ее начала к концу. Распределение инерционного вклада па длине зоны конденсации принимают параболическим (вершина параболы — в конце зоны конденсации). Через определенный заданный интервал по длине зоны конденсации в направлении от начала ее к концу в каждой точке при проверке соотнощения вкладов в потери давления учитывается только невосстано-вившаяся доля инерционного эффекта и трение на данном уменьшающемся участке. Такая проверка соотношения инерционного эффекта и трения проводится до тех пор, пока оба эффекта не будут равны. В предельном случае мокрая точка может быть в конце трубы и величина 1аф должна учитывать всю длину трубы. Если мокрая точка находится в начале зоны [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...