План Формулы для расчета

При изменении условий работы в формулу для расчета сил вводят из справочников поправочные коэффициенты на прочность обрабатываемого материала, передний угол у, главный угол в плане ф, износ резца по задней поверхности, форму передней поверхности. С уменьшением переднего угла у возрастают затрачиваемая на пластические деформации работа и сила резания. При затуплении резца силы резания увеличиваются. Применение смазочно-охлаждающих жидкостей на 10—15% уменьшает силы резания. [c.57]

Применение в машиностроении новых труднообрабатываемых конструкционных материалов, повышение уровня автоматизации металлорежущих операций и создание самонастраивающихся систем, повышенные требования к точности и качеству обработки ставят перед наукой о резании металлов ряд проблем. Например, резание труднообрабатываемых материалов показало необходимость иного подхода к назначению режимов резания, чем традиционный. Резание пирофорных и ядовитых материалов предъявляет новые требования к выбору схемы обработки, режима резания, конструкции инструмента. Для обработки конструкционных материалов в космосе требуются новые методы, так как исключительно высокий вакуум разрушает окисные пленки и приводит к свариванию сверл, метчиков и других инструментов с деталью. При разработке самонастраивающихся систем и программного управления процессом резания на автоматических станках и линиях необходимо математическое описание влияния условий резания на основные характеристики процесса резания. Количество подобных проблем весьма велико. Важнейшей задачей теоретического плана является замена эмпирических формул для расчета сил и скоростей резання физическими формулами, использующими механические и теплофизические свойства обрабатываемого и инструментального материалов и характеристики процесса резания. [c.5]

В практике, однако, встречаются условия, когда граница области питания водоносного пласта значительно отличается (в плане) от окружности ААА, показанной на рис. 17-23. К таким случаям относится колодец, расположенный вблизи берега реки или между двумя параллельно текущими реками и т. п. При таком расположении колодцев живые сечения фильтрационного потока уже не будут представлять собой в плане концентрические окружности. Поэтому полученная выше формула (17-86) для расчета таких колодцев оказывается неприемлемой. [c.558]

Для определения ошибок положения и перемеш,ения механизмов разработаны различные методы метод плеча и линии действия, дифференциальный метод, метод преобразованного механизма, геометрический метод, метод планов малых перемещений, метод относительных ошибок и др. Описание этих методов, а также формулы, таблицы и коэффициенты, необходимые для расчетов механизмов на точность, приводятся в специальной и справочной литературе [10, 11, 12, 16, 22, 32, 37, 66, 71, 77]. [c.129]

Для других положений кривошипного механизма результат определения екорости по графику может быть проверен как построением плана скоростей, так и расчетом по аналитическим зависимостям. Приближенные аналитические формулы для любого положения кривошипного механизма будут даны позже — в разделе динамики машин — том 11. [c.233]

Для расчета /3 ускорение Wb можно находить графически — построением плана ускорений (т. 1, гл. VII) или воспользоваться для него приближенной формулой, выведенной в гл. VII настоящего тома, [c.95]

Рассмотрим последовательно основные операции, выполняемые в этих расчетах, с указанием используемых формул и соотношений. При изложении будем придерживаться плана, рекомендуемого для практических расчетов. [c.257]

Подготовка исходных данных. Любому методу расчета предшествует подготовка исходных данных, включая прежде всего информацию о подвижном составе в виде тяговых и тормозных характеристик, формул для подсчета сил сопротивления движению, используемых для удельных ускоряющих и замедляющих сил. Другим важным объемом информации являются данные о профиле и плане пути. Поскольку сила сопротивления движению меняется на каждом элементе профиля в соответствии с крутизной уклона, расчет скорости и времени движения поезда ведется для каждого элемента в отдельности, Чем больше элементов профиля включает в себя заданный участок пути, тем более громоздкими оказываются расчеты. Отсюда возникает стремление сократить число элементов профиля путем его спрямления. [c.53]

Для расчета надежности различных горных машин и систем забойного оборудования, на основании данных о надежности функциональных машин и элементов-аналогов проектируемому оборудованию могут быть использованы формулы синтеза показателей надежности для последовательно взаимодействующих элементов (группы формул 3 и 4, в табл. 5.2), а также зависимости (5.8) — (5.10). Последовательное взаимодействие элементов (рис. 5.2, а) в плане надежности является основ ным для таких технических объектов, как оборудование очистных и подготовительных забоев. Однако в отдельных подсистемах и сборочных единицах может иметь место параллельное (резервное) и смешанное взаимодействие элементов. [c.88]

Расчет на выносливость активных поверхностей зубьев эвольвентных передач с подвижными и неподвижными осями сцепляющихся зубчатых колес выполняется по ( юрмулам табл. 6.1 и 6.21 ри(, б.з и 6.4. При использовании этих формул для планетарных передач (и для передач с неподвижными осями, полученных из плане- [c.93]

Производству тригонометрического нивелирования должен предшествовать предварительный расчет ожидаемой точности. Определив по исполнительным планам значения S п v и, используя формулу ( 70 ), необходимо соответствующим образом построить опорную с гь и так организовать измерения, чтобы тн была в пределах требуемой точности. К примеру, при v = 20°, ту = 10" и ms = 2 мм, для получения т = 2 мм, необходимо, чтобы S не превышала 20 м (причем, без учета еще т, и тц). [c.95]

Расчеты, произведенные для крыльев с различной формой в плане, показали, что коэффициент индуктивного сопротивления следует определять по следующей формуле [c.224]

Уточненный расчет плотины (рис. 11-31), имеющей ряд отверстий, приходится выполнять, рассматривая каждое ее отверстие в отдельности. При этом план верхнего бьефа плотины расчленяем (согласно Н. П. Розанову) на отдельные фрагменты /, II, III... (рис. 11-31,6), причем устанавливаем для каждого отдельного отверстия свою ширину верхнего бьефа (см. на рисунке B q, Во. ..) и свою величину е. Разумеется, прилагая формулу (11-100) к отдельному отверстию под величиной В в этой формуле должны понимать ширину данного отверстия Ь. [c.435]

Если на основании длительного опыта или на основании ка-кого-либо специального расчета известны не только вероятности возникновения ненормальности типа повышенной активности данного внешнего фактора А, но известно также распределение вероятностей среднего квадратического отклонения смещения S и известно, что распределение д (S) соответствует закону Гаусса, то можно построить экономически оптимальный план выборочных проверок внешнего фактора. Для этого следует воспользоваться схемами, аналогичными рассмотренным в гл. 5, и формулами вероятности брака, предложенными в данном параграфе. Но такого рода ситуация, по-видимому, крайне редко встречается практически, поэтому в данном случае ограничимся [c.218]

В выражении для частоты свободных колебаний фигурируют податливости системы в месте крепления гребного винта, величины которых могут существенно зависеть от частоты. Это вынуждает решать задачу путем последовательных приближений по следующей общей схеме. Задаваясь некоторым исходным значением частоты, определяем с помощью формул (258) и (261) соответствующие ей податливости и далее по формуле (272) частоту свободных колебаний гребного винта при этих податливостях. Если значения заложенной в расчет и результирующей частоты достаточно близки, можно считать, что задача решена. В противном случае следует повторить расчет, взяв за исходную частоту определенную ранее и т. д. Для достижения результата наименьшим количеством проб можно рекомендовать следующий общий план проведения расчета. [c.261]

Экспериментальные исследования полного тора кругового сечения показывают, что потеря устойчивости оболочки имеет локальный характер и происходит хлопком с образованием нескольких вмятин в зонах А, вытянутых в направлении касательной к оси тора (рис. 66). Центр вмятины вблизи оси тора несколько смещен в сторону внешнего обвода (вид в плане). Края вмятины ограничены внешним обводом тора. Геометрически тор представляет собой изогнутый цилиндр . Учитывая характер волнообразования, для прикидочных расчетов используем формулу Папковича для цилиндрической оболочки под внешним давлением. За длину оболочки примем прямую ВС, касательную к оси тора и равную длине вмятины. В результате получим [c.131]

Для перспективных и годовых планов применяют укрупненный метод расчета исходя из средней величины оборота и объема работы отделения или дороги (погрузка + прием груженых) по формуле [c.21]

Для еще большего уточнения величин реакций в парах можно снова повторить проведенный расчет, для чего полученные значения Pia, Pjj и P 3 надо снова подставить в формулы (13.18), определить новые значения моментов трения (Л4[р)", (МЦ)", (AI ) и (М р) и их в свою очередь подставить в уравнения (13.19) и (13.20). Тогда будут определены новые значения составляющих (Р(У и Р У, и может быть построен новый план сил (рис. 13.11, б), в котором мы получим соответственно точки d , е , и, следовательно, определим, новые реакции Pfj, P и, Р . Указанный процесс может быть продолжен и дальше, но практически вполне достаточно бывает ограничиться вторым или даже первым приближением и найти силы Pi j, Pia и Р/з или только Pis, Pia и PI,. [c.272]

По существующему положению при расчете премий работникам ОТК коэффициенты вклада их не должны зависеть от выполнения производственного плана обслуживаемых участков. Основным показателем для премирования работников этой категории является отсутствие пропусков изделий с дефектами потребителям. Поэтому для каждого работника подсчитывают коэффициенты потерь от возврата г-го изделия по формуле [c.143]

Методы технико-экономических расчетов подробно изложены в курсе Экономика машиностроения , который по действующим учебным планам изучается после курса Детали машин . Поэтому ниже кратко, без обоснований приведены лишь некоторые формулы, которые могут потребоваться при выполнении курсовых проектов по деталям машин и необходимы для понимания сущности экономических расчетов и обоснований выбора и конструирования деталей машин. [c.74]

План эксперимента выполняют в виде матрицы-таблицы, в которой каждая строка содержит условия проведения и результат отдельного опыта. Строки матрицы размещают в порядке случайных номеров. В столбцах располагают уровни факторов. Для простоты последующих расчетов уровни факторов предварительно нормализуют (преобразуют натуральные значения уровней в безразмерные) с помощью формулы [c.47]

Планирование и расчет рабочей силы для технического обслуживания и ремонта ПТМ проводят по нормативам времени в часах на одну ремонтную единицу [14, табл. 7 ]. Расчет потребного количества рабочих для выполнения плановых ремонтов проводят на основании годового плана ремонта оборудования раздельно для механической и электрической частей оборудования по формуле [c.274]

Кинетостатические расчеты механизмов требуют определения скоростей и ускорений в звеньях механизма и их обычно производят путем построения планов скоростей и ускорений или другими методами. Для ускорения этих расчетов и определения влияния конструктивных параметров механизма на его кинематические характеристики можно применять формулы и номограмму, по которым определяют скорости и ускорения в кулачковых, многозвенных шарнирных и некоторых кулисных механизмах (рис. 133). Эти формулы получены на основании решения планов скоростей и ускорений в общем виде [59]. [c.269]

В практических расчетах прямоугольных в плане фундаментов можно пользоваться формулой (3. 20), определяя коэффициент постели по модулю деформации, площади штампа и коэффициенту 0) для центрального сжатия. [c.86]

Расчет производится на основании годового плана ремонта оборудования раздельно для механической и электротехнической частей оборудования по формуле [c.42]

С ребрами вдоль прямолинейных образующих, показывает, что и в данных условиях внешняя нагрузка в основном ( 95%) воспринимается компонентами безмоментного напряженного состояния оболочек. Поэтому силы Мх, Му, Мху можно определять способами, изложенными в предыдущем параграфе. Если пренебречь местным влиянием бортовых элементов на оболочку (которое здесь незначительно, но при необходимости может быть выявлено дополнительным расчетом), то названные силы могут быть вычислены по эпюрам и формулам, приведенным на рис. 7.21. На эпюрах для Му отношение а/Ь размеров оболочки в плане не сказывается, но на эпюрах Мх и Мху отражается существенно. Как видно из рис. 7.27, для оболочки с а/Ь — 1 /2 и равномерно распределенной нагрузкой значения сил Мх существенно уменьшаются, но значения сил Му и Мху остаются достаточно высокими. [c.121]

Для повышения эффективности автоматических станочных линий необходимо дальнейшее улучшение качества внутризаводского планирования роста эффективности автоматизированного производства в направлении разработки и применения моделей анализа при составлении плана, реализующего выявленные факторы (сокращение организационных потерь времени, повышение надел<-ности, модернизация элементов линий) создания системы формул для расчета эффективности мероприятий, повышающих использование линий, удовлетворяющей требованиям длительности, конкретизации, типизации расчетов, формализации их надежности совершенствования плаиово-экопомических расчетов путем использования моделей анализа в планировании и применения системы расчета эффективности мероприятий. [c.311]

Для труб и шаров определяющим линейным размером, входящим в безразмерные числа Nuж и Огж, является диаметр d для вертикальных труб болыиого диаметра и пластин — высота Н. Если значение коэффициента В увеличить на 30 % по сравнению с приведенным, то формулой можно пользоваться и для расчета а от горизонтальной плиты, обращенной греющей стороной вверх. Если греющая сторона обращена вниз, то значение В следует уменьшить на 30 %. В обоих случаях определяющим является наименьший размер плиты в плане. [c.86]

Расчет безмоментного перекрытия с полигональным планом связан обычно с преодолением значительных вычислительных трудностей. Предложенный способ непосредственного определения усилий в угловых точках дает возможность до проведения расчета обследовать эти наиболее неприятные в расчетном отношении участки перекрытия. Далее при помощи формул (2.184)—(2.186) можно выявить запрещенные величины углов и при разбивке плана постараться не допускать их. Представляет интерес рассмотреть задачу оптимального разбиения плана, приняв в качестве функции цели величину максимального усилия в угловых точках. Знание напряженного состояния в угловых точках может служить средством проверки точности применяемого для расчета перекрытия метода и гарантирует от грубых ошибок в вычислениях. Вопрос об усилиях в углах полигональных перекрытий рассматривался также В. Я. Павилайненом. [c.143]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Криволинейные в плане боковые водосливы используются в качестве ливнесбросов. Для расчета водосливов с центральным углом поворота 90° согласно исследованиям Г. С. Агасиева и А. М. Курганова (рис. 9.12, в) рекомендуется формула [c.222]

Я1ационного потока уже не будут представлять собой в плане концентрические окружности, оэтому полученная выше формула (17-86) для расчета таких колодцев оказывается неприемлемой. [c.499]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Зависимости произведения коэффициента устойчивости,. входящего в формулу (10), и модуля Юнга КЕI для различных композиционных материалов, от ухлов армирования 6, показаны на рис. 8. Из рисунка следует, что кривые, соответствующие различным материалам, при некоторых углах пересекаются. Имеется широкая область, в которой композиционные материалы оказываются более эффективными, чем конструкционные металлы. Если при этом учесть более низкую плотность композиционных материалов, то их преимущества окажутся еще более очевидными. Расчет на устойчивость в совокупности с расчетом на прочность позволяет определить размеры в плане и толщину пластины. [c.124]

Как в этот период, так и после первого издания своего трактата Лагранж занимался небесной механикой и получил в этой области немало важных результатов по расчету орбит планет и комет, по общим методам решения уравнений, определяющих двин<ение тел Солнечной системы. В Аналитическую механику включены многие замечательные достижения Лагранжа, но она вошла бы в историю нашей науки даже без них, благодаря оригинальности системы изложения и единству метода, использованного ее автором. В предисловии к первому изданию Лагранж с полным основанием писал, что существует уже много трактатов по механике, но план настоящего трактата является овершенно новым. Я поставил себе целью свести теорию механики и методы решения связанных с нею задач к общим формулам, простое развитие которых дает все уравнения, необходимые для решения каждой задачи . И с законным удовлетворением Лагранж добавил к этому Я надеюсь, что способ, каким я постарался этого достичь, не оставляет желать чего-либо лучшего . Поэтому особенно поучительно познакомиться с тем, на основе каких исходных положений и какими средствами Лагранж создал стройную систему своей (аналитической) механики. [c.200]

При равномерной скорости протекания индуктивную мощность описывает простая формула p. = k j-, которая согласуется с соответствующей формулой импульсной теории. (Заметим, что в случае полета по вертикали X включает в себя коэффициент Яс= y/(Q/ ) вертикальной скорости, а Ср учитывает и затраты мощности Рс = VT на набор высоты.) Для режима висения по формуле 1 = л/Ст12 получаем p. = f l-y/2, т. е. соотношение для идеального винта. У реального несущего винта, имеющего конечное число лопастей с практическими круткой и формой в плане, индуктивная мощность больше той минимальной величины, которую дает импульсная теория. Подлинную величину индуктивной мощности можно рассчитать, используя при вычислении интеграла Kd f действительное распределение индуктивной скорости. Последняя превышает идеальное значение и обычно распределена по диску весьма неравномерно. Другой Способ расчета состоит в использовании выражения для индуктивг ной скорости, которое дает импульсная теория, но с эмпирическим коэффициентом, учитывающим дополнительные затраты [c.66]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Некоторые усовершенствования теории сохраняют возможность аналитического определения характеристик. Например, если коэффициент сопротивления сечения задать в виде Са = = So + Si t + то расчет профильной мощности будет уточнен и в то же время соответствующие интегралы можно найти аналитически. Но получаемые формулы оказываются все-таки весьма сложными, и потому результаты часто представляют в виде графиков характеристик, построенных для какого-либо типичного винта. Вследствие сложности аэродинамики несущего винта большинство методов расчета характеристик, кроме тех, которые основаны на простейших формулах, сопряжено с большим объемом вычислений. Поэтому результаты таких расчетов удобно и экономично представлять в виде графиков или таблиц характеристик. Если использовать быстродействующие ЦВМ, то численный анализ характеристик практически приемлем и для конкретных винтов. Такой анализ необходим, когда в нем учитываются многие конкретные особенности данного винта, такие, как форма лопасти в плане и набор ее профилей. [c.288]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

В качестве примера приведем порядок построения изопьюр при обдуве воздушным потоком поверхности изолятора. На рис. X, 6 в плане показаны (вид сверху) шейка и ребро изолятора, диаметры которых равны соответственно Dm и Dp. Отрыв прилипших частиц определяют от горизонтальной плоской поверхности ребра изолятора. Распределение скоростей по плоскости ребра взято из работы [278]. Расчет коэффициента удаления проводили по формуле (X, 47) для лессовых частиц, параметры которых равны а = 0,75 d = d — 40 мкм d — 23 мкм IgF = 4,66. [c.319]

Этим случаем исчерпьгааются постановки контактных задач при задании различных условий на двух группах штампов системы. Полученные выше формула представляют собой алгоритмизованную реализацию проекционно-спектрального метода, что позволяет непосредственно использовать их при численных расчетах. Следует отметить, что собственные функции (вектор-функции) возникающих операторов, можно строить любым из известных методов [120, 127, 185], не опираясь на разложение ядра К(ж, ) оператора А в двойной ряд (3.11). Однако, информации о коэффициентах разложения достаточно для построения по методу Бубнова-Галеркина собственных функций всех необходимых операторов, и в этом плане она универсальна. К этому добавим, что матрицы бесконечных алгебраических систем спектральных задач в силу всегда симметричны. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...