Угол скоса

Если профиль зуба в скосом (рис. 4.38, т7), что угол скоса у%2(). Фаска Числовые значения В табл. 4.12. [c.89]

Если профиль зуба в осевом сечении выполняют со скосом (рис. 19.1, б), что является более предпочтительным, то принимают угол скоса у 20°, а фаску f 0,2Ь. [c.273]

При малых толщинах обработка кромок не обязательна, а при средних и больших толщинах она необходима по условиям образования шва на всей толщине деталей. Автоматическая сварка под флюсом позволяет увеличивать предельные толщины листов, свариваемых без обработки кромок, примерно в два раза, а угол скоса кромок уменьшить до 30...35° (на рис. 3.3 показаны швы, выполняемые при ручной сварке). [c.56]

В том случае, когда угол скоса р не превышает 9—1 Г, коэффициент температурной эффективности в 1,12—1,15 раза выше, чем при использовании торцевой поверхности диафрагмы, перпендикулярной оси камеры энергетического разделения. [c.75]

Рис. 1. Торцовые соединения а — соединение впритык плоские торцовые поверхности склеивания расположены под прямым углом к продольной оси заготовки б — шиповое соединение поверхности склеивания профилированы в виде шипов в — соединение на ус а — угол ско са, I — длина уса г — соединение ступенчатое, т. е. в виде ступеньки на половину толщины заготовки д — соединение на ступенчатый ус, препятствующий смещению заготовок в продольном направлении е — соединение на ступенчатый ус с затуплением ж — соединение зубчатое (а — угол скоса С — шаг шипа, L — длина зубчатого шипа, Ь — затупление) е — зазор з — соединение зубчатое вертикальное и — то же, горизонтальное.

Для направляющих, работающих при значительных скоростях, скосы совершенно необходимы. Угол скоса в них выбирают от 1 1000 до 1 2000. У направляющих с реверсивным движением скосы делают двусторонними. У направляющих, работающих при малых скоростях, скосы обычно не делают, а кромки смазочных канавок закругляют радиусами 0,5...3 мм в зависимости от ширины направляющих. [c.467]

Для качественного формирования сварного шва делают подготовку кромок под сварку. Элементы геометрической формы подготовки кромок под сварку (рис. 5, й) — угол, разделки кромок а, угол скоса одной кромки р, зазор между стыкуемыми кромками Ь, притупление кромки, т. е. нескошенная часть торца кромки с. [c.7]

Задача 212. На рис. 172 показан клиновой зажим для каната. Определить предельный угол скоса клина а, необходимый для защемления каната, если углы трения металла о канат и металла [c.78]

Задача 213 (рис. 173). Груз М весом Q поднимается при помош.и клиньев А и В, имеющих угол скоса а. Определить наименьшую силу Р, которую следует приложить к клину А при подъеме груза, если угол трения между клиньями равен фх, а угол трения между клином А и горизонтальной направляющей равен ф,. Трением [c.78]

Задача 1158 (рис. 580). Для распора параллельных плоскостей с—с и d—d используются встречные клинья Л и S, которые приводятся в движение звездочкой О радиусом г. Определить величины сил Qj и Q2. с которыми производится распор, если со звездочкой скреплена рукоятка длиной I, к концу которой приложена вертикальная сила F, а угол скоса клиньев равен ф. Угол пово рота звездочки считать настолько малым, что сцепление между звездочкой и клиньями не нарушается. Размерами зубьев и трением пренебречь. [c.409]

Силовые клиновые соединения бывают ненапряженные, в которых нет напряжений до приложения внешней силы F (рис. 3.31, б), и напряженные, в которых осуществляется предварительный натяг силой Q (рис. 3.31, в, где натяг осуществляется с помощью буртика на стержне). Ненапряженные соединения применяют при постоянных односторонних нагрузках, напряженные — при знакопеременных нагрузках. Для обеспечения самоторможения соединения необходимо, чтобы угол скоса клина был меньше удвоенного угла трения, т. е. а<2ф. [c.59]

Для крыла бесконечного размаха (К = °°) угол скоса равен нулю (Аа = 0), т. е. истинный угол атаки равен кажущемуся (а). Чем меньше относительный размах крыла Я, тем больше угол скоса потока и, следовательно, меньше истинный угол атаки. [c.100]

На показания насадков полного и статического давлений может оказать значительное влияние угол скоса потока относительно оси насадка. Это влияние в значительной степени зависит от конструкции приемника давления. Комбинированный насадок Пито—Прандтля нечувствителен к углам скоса потока в диапазоне 10—15°. [c.197]

Крыло прямоугольной формы в плане с размахом / = 8 м создает подъемную силу Ya = 4,9-10 Н при движении в атмосфере (плотность воздуха роо == = 1,225 кг/м ) со скоростью Уоо = ЮО м/с. Определите угол скоса потока за крылом. [c.162]

Измерения показывают, что угол скоса потока за крылом эллиптической формы в плане е = 2°. Определите подъемную силу этого крыла при условии, что его площадь в плане 5кр = Ю м , а размах / = 8 м. Скорость воздушного потока Voo = 100 м/с, а плотность ра, = 1,225 кг/м , [c.163]

Как изменяется угол скоса потока при переходе к крылу конечного размаха с меньшим удлинением [c.163]

Определим угол скоса потока г, вызываемый такой вихревой системой в некоторой точке А (рис. 6.7), расположенной на расстоянии L от крыла [c.167]

Угол скоса потока для крыла конечного размаха произвольной формы Б плане [c.168]

Скос потока, возникающий за крылом конечного размаха, вызывает уменьшение угла атаки на угол скоса е. В соответствии с этим истинное значение угла атаки [c.168]

Угол скоса потока за крылом определяется зависимостью (6.9) и в соответствии с ней возрастает при уменьшении удлинения Хкр = l/b v Физически это можно объяснить следующим образом. Скос потока обусловлен П-образной системой вихрей, индуцирующих в окружающей крыло среде некоторое поле скоростей, направленных вертикально, причем индукция вихрей быстро убывает с расстоянием (рис. 6.9). Рассмотрим средний скос потока вдоль некоторой линии а—а, лежащей за крылом в плоскости вихрей. [c.169]

Таким образом, суммарный средний угол скоса потока за крылом тем больше, чем меньше размах и больше хорда крыла, т. е. чем меньше вытянутость крыла вдоль размаха, характеризуемая удлинением Хкр = / ср- [c.169]

В соответствии с (6.13) коэффициент индуктивного сопротивления уменьшается с уменьшением угла скоса потока. Такое влияние удлинения на индуктивное сопротивление можно объяснить следующим образом. С физической точки зрения возникновение индуктивного сопротивления обусловлено потерями части кинетической энергии движущегося крыла, затрачиваемой на образование вихрей, сходящих с его кромок. При этом чем больше удлинение, тем меньше суммарный средний угол скоса потока за крылом за счет меньшего индуцирующего влияния этих вихрей. Соответственно меньше доля кинетической энергии движущегося крыла, идущая на вихреобразование, что приводит к уменьшению индуктивного сопротивления. [c.169]

Согласно принципу запаздывания, соответствующий угол скоса потока у оперения образуется спустя некоторое время после возникновения угла атаки крыла. Это время, равное 1 — Хц/У, соответствует углу атаки крыла [c.203]

ПЭП должны иметь стрелу, обеспечивающую проведение контроля корня шва прямым лучом. Если это условие не выполняется, необходимо срезать фаску на передней грани призмы или увеличить рекомендуемый угол ввода. Особенностью контроля является то, что угол скоса кромки штуцера меняется от О до 30°. [c.362]

Наиболее характерные дефекты подготовки и сборки неправильный угол скоса или неправильное притупление стыкуемых кромок элементов, непостоянство зазора между кромками несовпадение стыкуемых плоскостей кромок расслоение и загрязнения на кромках и т. п. Причинами указанных дефектов могут быть неправильно изготовленные приспособления для сборки, плохое качество исходных материалов, низкая квалификация работников и пр. [c.6]

Толщина основного материала Толщина шва Ширина шва Угол соединения деталей Угол скоса [c.89]

Ф — угол скоса опорной поверхности ножа в град [c.642]

Угол скоса в град 1 — 81П ф С08 ф к1 — <г<р 1 Угол скоса в град , 1 — si П ф к 21 С08 ф k, = ig(p [c.644]

Обрабатываемый материал Задний угол а Перед- ний угол 7° Угол скоса X Рабочий конус Обрати ый конус в мм [c.117]

Угол скоса основания резцового паза. . . 2 [c.449]

Сун ествующие способы дуговой сварки без разделки кромок позволяют сваривать металл ограниченной толщины (при односторонней сварке ручной — до 4 мм, механизироваппой под флюсом — до 18 мм). Поэтому при сварке металла большой толщины необходимо разделывать кромки. Угол скоса кромки обеспечивает определенную величину угла разделки кромок, что необходимо для доступа дуги в глубь соединения и полного проплавления кромок на всю их толщину. [c.10]

Рассчитать и подобрать по ГОСТ 13775—68 пружину, если известны момент Т = 70 Н м диаметр, проходящий через середины кулачков, Лс=65 мм угол скоса кулачков динамический коэффициент Р = 2 угол трения между кулачками 0 = 6°, коэффициент трепня между валом и ступицей нолумуфты / = 0,1 дн-амет ) вала d = 30 мм. Внутренний диаметр пружины должен быть 0, 45 мм. [c.123]

Недостаточный угол скоса кромок неудовлетворительная зачистка кромок, отсутствие зазора, большое притупление, смещение кромок недостаточный или избыточный ток слишком быстрое перемещение электрода к одной кромке сварка длинной дугой измене-ние силы тока при сварке [c.131]

Скорости V,j z), индуцированные свободными вихрями, сходящими с концов крыла, изменяются в направлении размаха крыла, при этом среднее значение индуцированной скорости Vy ср и, следовательно, средний угол скоса при постоянной величине интенсивности вихря Гср= (Va) y p тем больше, чем меньше [c.169]

При использовании гипотезы стационарности следует иметь в виду, что она неприменима в тех случаях, когда для движения летательного аппарата характерно так называемое запаздывание потока. Это явление заключается в том, что при изменении по времени угла атаки поток, скошенный за крылом, достигает задних несущих (стабилизирующих) поверхностей не сразу, а с некоторым запаздыванием, равным А/ = (Хст—х р)1Уо (Хст. кр — соответственно расстояния между центрами тяжести площадей стабилизатора и крыла). В момент времени t, соответствующий неустано-вившемуся движению, угол скоса перед задней поверхностью будет таким, [c.16]

Напряженность этих вихрей в / 2 раз меньще, чем соответствующее значение для горизонтальных консолей, поэтому в это же число раз будет меньще угол скоса. Одновременно угол скоса возрастает вдвое из -за наличия двух пар вихрей, так что суммарное значение увеличится в У 2 раз. В соответствии с этим [c.212]

Схема + Х (рис. 2.5.15,в). Задние иксобразные несущие поверхности находятся в зоне влияния пары вихрей 3—3, возникших за передними горизонтальными консолями. Так как их нормальная сила в / раз больше, чем наклонных, то в это же.число раз больше будет напряжение вихрей и, следовательно, угол скоса перед иксобразным оперением. В соответствии с этим для консолей такого оперения [c.212]

Угловые кольцевые сварные соединения контролируют со стороны привариваемого элемента — штуцера прямым и однажды отраженным лучами. Угол скоса кромки штуцера меняется от О до 30 , а ширина шва — в 1,5. .. 3,0 раза, поэтоглу о наличии дефекта судят главным образом по положению точки ввода преобразователя относительно края выпуклости шва. [c.333]

Толщина основного матерва.ча Толщина шва Ширина шва Угол скоса [c.88]

Обозначения Ti — к. n. д.. учитывающий потери на трение в опоре рычага (т] = 0,85) W — сила зажима в лГ Q — исходная сила, приложенная к механизму в кГ а — угол скоса клина в клиновых механизмах и наклона рычага в шарннрно-рычажвых ф — угол трения на наклонной плоскости клина Фа — угол трения на горизонтальной плоскости клина Фа — угол трения двухопорного плунжера 3/ [c.227]

Форма сечения зависит от материала стенок. Так, если материалом стенки служит грунт, то следует применять трапецои-дальный Профиль с углом а, меньшим естественного угла скоса (фиг. 66,а). Естественный угол скоса для песка 22— 26°, для глины 45". [c.418]

Скорость движения смеси в мундштуке во избелгание раздувания металла ванны должна быть не особенно велика и составлять при S = 3--4 мм г = 80 м/сек, при s = 4—9 мм V = ЮОм/сек и при s = 9— 3мм v - = 120 м1сек. Мощность горелки по кислороду берётся равной от 200 до 250 л час О2 на 1 мм толщины сварки. Необходимо соблюдение точного зазора между кромками. При сварке без скоса кромок зазор равен 2,5 мм при отсутствии подкладки при сварке со скосом кромок зазор 3 мм без подкладки и 4 мм с подкладкой. Угол скоса кромок берётся 35 , затупление вершины шва не делается. Мундштук держится под углом 30°, а проволока — около 90° к поверхности свариваемого металла. Движение проволоки прямолинейное вверх и вниз. Горелкой делаются небольшие маятниковые колебания. Скорость сварки по данным США при 5 = 6 мм—01 6,8 до 7,6 м/час, при s — = 8 ММ — м/час. [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...