Мощность профильная

Из названных форм начальной стадии кавитации наибольшей виброакустической мощностью обладают вихревая (в осевых насосах) и профильная (в центробежных насосах). [c.172]

Основными источниками высокочастотных вибраций прямозубой передачи являются профильные погрешности зацепления, переменная жесткость зацепления, ошибки основного шага и деформации зубьев, приводящие к соударениям при входе зубьев в зацепление. Построим математическую модель одноступенчатой прямозубой передачи с учетом всех указанных факторов. Расчетная схема одноступенчатой передачи показана на рис. 1. Передача состоит из шестерни 1 и колеса 2, установленных в упругих опорах. Шестерня приводится во вращение двигателем с системой привода 3, а к колесу присоединен поглотитель мощности 4. Взаимодействие шестерни и колеса осуществляется через зубья, играющие роль пружин с переменной жесткостью и линейным демпфированием. На остальных упругих элементах системы также учитывается рассеяние энергии при колебаниях. [c.45]

Установка для резки профильного стекла. Прибор предназначен для направленного локального ослабления прочности стекла под воздействием сфокусированного излучения СО 2-лазера с целью последующего механического разламывания по заданному прямолинейному контуру. Установка снабжена двумя отпаянными СО 2-лазерами мощностью в непрерывном режиме 25 Вт каждый и двумя подвижными фокусирующими системами, перемещающимися в одной плоскости вдоль направления реза. Это позволяет производить резку по двум противоположным плоскостям профильного стекла в виде прямоугольного короба, швеллера, волнистого сечения, а также листового стекла в процессе непрерывного производства. [c.314]

Горелка пылеугольная вихревая, лопаточно-лопаточная с тангенциальным завихрителем из профильных лопаток. Тепловая мощность горелки -N,54 МВт [c.99]

При изучении процесса течения рабочего агента через каналы профильной решетки весьма существенной является пропускная способность решетки, т. е. весовое (массовое) количество протекающего рабочего агента. Мощность проектируемой машины, как известно, зависит от двух основных факторов удельной работоспособности единицы массы (веса) рабочего агента и от его количества, протекающего в единицу времени через проточную часть. Рассмотренные в предыдущем параграфе характеристики решеток служат главным образом для определения удельной работоспособности рабочего агента. Очень важно также знать, в какой степени решетка способна при определенных условиях работы пропустить требуемое для развития заданной мощности массовое (весовое) количество рабочего агента, выраженное в килограммах [c.203]

На графике рис. 4-2 показано это соотношение. Максимум мощности в рабочей области машины (в пределах ц от О до 1) может иметь место для тех машин, у которых Я <0,5. При Jji" 1=0,5 максимум мощности совпадает с оптимальным режимом машины (ц=> 1). Этим свойством действительно обладают высокоэкономичные машины с сильно загнутыми назад профильными лопатками, как зарубежные, так и отечественные (типа 0,7-160-11), у которых Л " близко к 0,5 (Л1 около 0,4). [c.88]

Основой конструкции таких гидромоторов (рис. 2.103 см. также рис. 2.87) являются два профильных кольца /, по которым перемещаются ролики 2, связанные друг с другом осями 7, воспринимающими усилия, развиваемые поршнями 8 (рис. 2.103). Такая конструкция (четырехкратного действия) исключает возможность регулирования при сохранении постоянной мощности регулирование осуществляется только с постоянным крутящим моментом изменением подачи рабочей жидкости, поступающей к гидромотору. [c.236]

Профильная мощность с увеличением высоты изменяется незначительно. [c.77]

Дополнительным последствием капельной эрозии является снижение экономичности ступени с эродированными рабочими лопатками, происходящее вследствие роста профильных потерь в рабочей решетке из-за увеличения шероховатости, утечки через периферийный зазор и по другим причинам. Особенно сильно на снижение экономичности турбины сказывается эрозионный износ лопаток последней ступени, доля выработки мощности которой в общем балансе мощности турбины максимальна. В табл. 16.3 приведены оценки влияния эрозии на снижение экономичности, выполненные в предположении линейной зависимости износа от времени. [c.456]

Первичные обмотки Lj и Lj питаются переменным током напряжением 6,3 в от силового трансформатора Тр электронного усилителя. При среднем положении сердечника 1 ток в цепи вторичных обмоток и Z-з равен нулю, тогда как при отклонении его от среднего положения или при перемещении сердечника в цепи вторичных обмоток катушек возникает ток. Нескомпенсированная часть напряжения подается на электронный усилитель, представляющий собой двухкаскадный усилитель напряжения на сопротивлениях и усилитель мощности. На выходе усилителя мощности включены две обмотки балансирного двигателя Д регистрирующего устройства. Две другие обмотки этого двигателя включены в сеть переменного тока. При подаче напряжения балансирный двигатель Д приводится во вращение. Но так как его ротор связан с профильной шайбой 2 и стрелкой показывающего прибора (шкала которого проградуирована в условных единицах вязкости), то одновременно с вращением двигателя рычаг вызовет перемещение сердечника в катушке регистрирующего устройства. Как только положение этого сердечника будет в точности соответствовать положению сердечника датчика — ток в цепи вторичных обмоток катушек упадет до нуля и балансирный двигатель остановится. [c.204]

Ср, — коэффициент профильной мощности [c.7]

В предыдущем разделе найдено распределение окружных скоростей, обусловленное индуктивной составляющей крутящего момента. Но на вращение несущего винта затрачивается также профильная мощность, которая необходима для преодоления сопротивления лопастей, вызванного вязкостью воздуха. Следовательно, крутящий момент должен иметь профильную составляющую, которая сообщает следу добавочную кинетическую энергию. Профильную мощность можно выразить через отношение коэффициента сопротивления к коэффициенту подъемной силы сечения Са/сц [c.58]

Первый член Ср - 5 я d p в этом выражении представляет индуктивную мощность [dPi = (V + v)dT], порождаемую параллельной плоскости диска составляющей подъемной силы. Эта с оставляющая возникает вследствие индуктивного скоса потока. Второй член выражения Ср представляет профильную мощность, обусловленную действием сил вязкости на поверхности лопасти. [c.66]

Геометрические характеристики идеального несущего винта выбираются так, чтобы индуктивная мощность была минимальной. Однако углы атаки сечений этого винта определяются соотношением а = ак/г, так что только одно сечение работает при оптимальной величине отношения подъемной силы к сопротивлению. В результате профильная мощность идеального несущего винта не будет минимальной. Рассмотрим теперь несущий винт, оптимизированный и по индуктивной, и по профильной мощностям. Для минимума индуктивной мощности скорость протекания должна быть распределена равномерно. Профильная же мощность будет минимальна при условии, что каждое сечение лопасти работает под оптимальным углом атаки Копт, при котором достигается оптимальная величина отношения с /с<г. Эти два критерия определяют крутку и сужение лопастей оптимального несущего винта, имеющего наилучшие аэродинамические характеристики на режиме висения. [c.77]

В гл. 2 описан метод расчета индуктивной мощности Р,- на режимах висения и вертикального набора высоты по импульсной теории. Он позволяет достаточно надежно рассчитать мощность, если ввести эмпирические коэффициенты, учитывающие дополнительные Индуктивные затраты, особенно концевые потери и потери на неравномерность потока. В этой главе полученные результаты распространены и на вертикальное снижение. Показано, что импульсная теория неприменима в определенном диапазоне скоростей снижения, так как принятая в ней схема следа становится некорректной. Дело в том, что след несущего винта в этом диапазоне скоростей приобретает столь сложную структуру, что адекватной простой схемы для него нет. На авторотации (режиме безмоторного снижения) несущий винт создает подъемную силу, не поглощая мощности. Энергия, расходуемая в единицу времени на отбрасывание воздуха для создания подъемной силы (индуктивная мощность Р,) и на вращение винта (профильная мощность Ро), поступает в результате уменьшения потенциальной энергии вертолета при его снижении. Диапазон скоростей снижения, при которых- импульсная теория неприменима, охватывает и авторотацию. [c.102]

По импульсной теории потребная мощность Р несущего винта, без учета профильной мощности, равна T V- -v). Здесь TV — мощность, расходуемая (сообщаемая воздушному потоку) на вертикальный набор высоты со скоростью V. При вертикальном снижении со скоростью 1/ несущий винт поглощает мощность T V из воздушного потока. Индуктивная мощность Pi равна Tv, где о — индуктивная скорость в плоскости диска. Индуктивная мощность всегда положительна (о>0). Так как индуктивная скорость редко бывает распределена равномерно, особенно при вертикальном снижении, удобнее рассматривать V как эквивалентную по индуктивной мощности скорость, определяемую формулой v — Pi/T. Такой подход согласуется со способом определения v по экспериментальным аэродинамическим характеристикам несущего винта. Индуктивная скорость (и индуктивная мощность) зависит от скорости полета, силы тяги, площади диска винта и плотности воздуха, т. е. [c.103]

Режим турбулентного следа. На рис. 3.5 показано обтекание несущего винта на режиме идеальной авторотации, когда V + у = 0. Если бы профильная мощность была равна нулю, то безмоторное снижение могло бы происходить на этом режиме, так как для него P = T(V+v)=0. Теоретически воздух через диск не протекает, но на самом деле существуют значительные обратное течение н возмущения. Обтекание винта на этом режиме сходно с обтеканием круглой пластины той же [c.110]

В типичном случае ордината (V + v)/vb точки пересечения близка к —0,3, так что авторотация происходит при скорости снижения, несколько большей скорости идеальной авторотации, т. е. относится к режиму турбулентного следа. Наклон кривой скоростей протекания в этой области велик. Это означает, что для компенсации профильной мощности достаточно небольшое увеличение скорости снижения. Для реального вертолета при расчете скорости (К + v)/Vb должны также учитываться потери мощности на рулевой винт и на аэродинамическую интерференцию. Эти потери составляют от 15 до 20% профильной мощности, так что их учет дает лишь малую поправку к величине скорости снижения. Предельную скорость вертикального снижения можно найти, считая, что она соответствует границе режима турбулентного следа, т. е. приблизительно 2 < V/vb < —1,71. Таким образом, для плотности атмосферы на уровне моря скорость снижения I/составляет от 1,1 Т/А до ],3- /Т1А м/с (нагрузка на диск выражена в Па). [c.116]

Таким образом, типичными являются значения V- -v)/va от —0,3 до —0,4. Заметим, что малая величина профильной мощности обеспечивает хорошие аэродинамические характеристики как на режиме висения (высокий коэффициент совершенства), так и при авторотации (малая скорость снижения). Используем теперь выражение (У + d)/db = 6 + 3,5 V/v , которым в разд. 3.1.3.2 аппроксимировалась кривая скоростей протекания на режиме турбулентного следа. Объединяя обе формулы для (I/ + v)/vb, найдем скорость снижения [c.117]

Позднее Гессоу и Тэпскотт [G.68] на базе теории, изложенной в работах [G.62, G.57], составили таблицы и графики для расчета характеристик несущего винта, включая режимы полеты при срыве. Расчеты были проведены для щарнирного винта с прямоугольными в плане лопастями, линейно закрученными на —8°. Были использованы стационарные аэродинамические характеристики профиля NA A 0015, которые позволяют учесть влияние срыва. Коэффициенты махового движения, сила тяги, мощность, профильная мощность и сила Н представлялись как функции Оо, 75 и Яппу в диапазоне 0,1 ц 0,5. [c.291]

Мощность профильного сопротивления. Профильное сопротивление лопастей при вращении винта неодинаково в разных азимутах. С увеличением скорости полета, когда скорость обтекания лопасти, идущей вперед, возрастает, а скорость обтекания лопасти, идущей назад, уменьшается (рис. 83), среднее профильное сопротивление возрастает. Это происходит потому, что профильное сопротивление роф зависит от скорости обтекания примерно во второй степени и, следовательно, прирост Хароф в зоне сложения скорости вращения и скорости полета больше, чем уменьшение Л"проф в зоне разности этих скоростей. [c.83]

Горелка пылеугольная вихревая, лопаТочно-ло-паточпая с тангенциальным завнхрителем из профильных лопаток. Тепловая мощность горелки 54 МВт [c.98]

Применяемый в станке ваттметровый индикатор фирмы Хартман и Браун имеет профильную шкалу с нулем посередине. В обе стороны от нуля нанесено по 40 делений с расстоянием между штрихами около 1 мм. Сопротивление обмоток постоянному току составляет токовой — 40 ом, напряжения — 80 ом. При питании токовой обмотки постоянным током 200 ма, мощность, потребляемая рамкой, при отклонении стрелки на всю шкалу равна 0,01 мет. [c.404]

Мощности регулировочных ступеней крупнейших паровых турбин достигли необычайно высокого значения (около 50 МВт у турбины К-800-240 ЛМЗ). Проектирование рабочих лопаток таких ступеней, которые ввиду нестационарности потока, обусловленного парциальным подводом пара, подвержены большим переменным усилиям, становится крайне затруднительным. В табл. VIII.2 приведены геометрические размеры рабочих лопаток P ряда турбин ЛМЗ и напряжения от парового изгиба Ол и (Тхв соответственно в их профильных и хвостовых частях. С ростом единичной мощности турбины конструкторы оказываются вынужденными применять все меньшие относительные высоты лопаток регулировочных ступеней, что, безусловно, снижает к. п. д. Применение рабочих лопаток большой ширины, а также использование сварки лопаток в пакет по две-три лопатки позволяют уменьшить из- [c.141]

Число несущих колонн зависит от мощности агрегата. Обычно колонны устанавливают только по угла.м топочной камеры и конвективного газохода (восемь колонн, по четыре на каждую шахту). В агрегатах большой паропроизводительности с сильно развитыми поперечными размерами между угловыми колоннами устанавливают еще дополнительные колонны. Все колонны по высоте обвязаны поперечными балками илп фермами. Они увеличивают устойчивость каркаса, предотвращают продольный изгиб колонн, служат для подвески барабана, поверхностей нагрева и опорных конструкций для помостов обслуживания и передают весовую нагрузку от последних на колонны. Вспомогательные стойки и горизонтальные балки имеют меньшее сечение, чем несущие колонны и поперечные балки, и служат для придания каркасу большей жесткости и крепления топочных экранов, коллекторов, коробов горячего воздуха и пр. Каркас изготовляют из профильного проката (двутавров, швел. 1еров, уголков). Основные типы сечений несущих колонн и балок каркаса показаны на рис. 18-3. [c.204]

Машинная правка профильного металла. Для машинной прав1Ш угловой стали применяются углоправйльные вальцы (фиг. 166), мощность которых зависит от размеров профиля угольника, подлежащего правке. Как видно из фиг. 166, рабочие валки выступают [c.231]

Исходя из числа контуров рециркуляции и рациональности компоновки оборудования и систем установка выполнена, как трехкорпусная каждый из корпусов имеет соответственно 13, 12 и 9 ступеней. При проектировании встроенных в камеру вскипания конденсаторов с целью интенсификации теплообмена и сокращения расходов цветного металла применены трубы с продольно-профильными желобами, что вызвало необходимость их вертикальной компоновки. Установка рассчитана на производительность 15 000 м /сут пресной воды. Показатель использования греющего пара 8,5 м /т при расходе исходной воды 3600 м /ч. Электрическая мощность, расходуемая на собственные нужды, составляет 2600 кВт. Суммарная поверхность теплообмена всех элементов установки 20 200 м . Занимаемая площадь 2300 м2. [c.26]

Импульсная теория следующим образом определяет коэффициент индуктивной мощности для идеального несущего винта на висении Ср1 = сТ1л/2.У реального несущего винта имеются и другие затраты мощности, в частности профильные потери, которые обусловлены сопротивлением лопастей, вращающихся в вязкой жидкости. Имеются также дополнительные индуктивные потери, которые связаны с неоднородностью потока, протекающего через реальный, неоптимально спроектированный несущий винт. Закручивание потока в следе, вызываемое крутящим моментом, является еще одной причиной потерь мощности, хотя у вертолетов эти потери обычно малы. Наконец, несущему винту на висении -присущи концевые потери, возникающие в результате дискретности и периодичности возмущений в следе, которые обусловлены тем, что число лопастей конечно. Затраты мощности, потребляемой несущим винтом на висении, приблизительно распределены следующим образом (в i%) [c.48]

Если потребляемую несущим винтом мощность представить как сумму индуктивной и профильной мощностей, то коэффициент совершенства можно записать в виде М= (Ср)ид/(Ср,--f-+ Сро). Обычно профильная мощность (коэффициент Сро) составляет по крайней мере 25% общих затрат мощности, а индуктивная мощность (коэффициент Ср,) на 10—20% превышает ее значение для идеального винта. Таким образом, коэффициент совершенства можно считать мерой отношения профильной мощности к индукттной. Сравнивая коэффициенты М для разных случаев, можно сделать ошибочные выводы, так как [c.49]

Для идеального винта М = 1 в случае реального винта величина М меньше вследствие профильных потерь и неоптимальной величины индуктивной мощности. Для конкретного винта коэффициент совершенства обычно представляют в виде функции отношения коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения (Ст/о). Это отношение характеризует средний угол атаки лопасти. У современных хорошо спроектированных несущих винтов коэффициент совершенства достигает значений 0,75—0,80. Если максимальное значение М составляет 0,5, то винт спроектирован плохо. Коэффициент совершенства уменьшается при малых Ст/а вследствие низких нагрузок на диск и при больших Ст/а вследствие возникновения срыва (который увеличивает профильные потери). При расчетной нагрузке несущего винта типичны значения М в диапазоне 0,55—0,60. Для плотности воздуха, соответствующей уровню моря, из определения коэффициента совершенства получим Т/Р — = 7QMI /TIA (здесь нагрузка на мощность Т/Р выражена в Н/л. с , а нагрузка на диск Т/А — в Н/м , т. е. в Па). Таким образом, у вертолета с нагрузкой на диск от 250 до 500 Па нагрузка на мощность составляет от 30 до 40 Н/л. с. [c.50]

Для точного расчета профильной мощности следует учесть зависимость коэффициента профильного сопротивления от угла атаки и числа Маха (что, вероятно, потребует численного интегрирования). Рассмотрим параболическую зависимость профильного сопротивления от угла атаки = бо-Ь Si t-Ь При надлежащем выборе констант бо, 6i и бг эта зависимость хорощо аппроксимирует изменение сопротивления с изменением подъемной силы на докритических углах атаки. (Этой формулой пользовался Бейли [В.4], и его численный пример d = 0,0087—0,0216а-f-0,4а часто фигурирует в расчетах вертолетов. Более подробно об этом сказано в разд. 7.8.) При указанной зависимости формула коэффициента профильной мощности принимает вид 1 [c.67]

Эта формула описывает, основные закономерности изменения аэродинамических характеристик винта на висении и имеет приемлемую точность, если при расчете индуктивной мощности взять подходящую величину коэффициента k, а при расчете профильной мощности — подходящую величину среднего коэффициента сопротивления График зависимости коэффициента мощности от коэффициента силы тяги (или зависимости Ср/а от Ст/а) называют полярой несущего винта. Поляра идеального винта (профильная мощность равна нулю, индуктивная мощность минимальна, и, следовательно, коэффициент соверщенст-ва М равен 1) задается уравнением p = rVV2- Реальная поляра расположена выще идеальной из-за наличия профильных потерь и поднимается с увеличением Ст быстрее вследствие того, что индуктивные затраты больще. Примеры поляр несущего винта на висении приведены в разд. 2.6.9. Указанной выще формуле коэффициента мощности соответствует следующее выражение коэффициента соверщенства [c.68]

Даже это простое выражение позволяет сделать некоторые выводы о компоновке лопасти. Напомним, что сравнение несущих винтов по их коэффициентам соверщенства следует проводить при одинаковой нагрузке на диск. Тогда при заданной величине Ст для достижения больщих значений М требуется малая величина а с . Однако если коэффициент заполнения винта слищком мал, то для создания необходимой силы тяги потребуются большие углы атаки, при которых профильное сопротивление велико. Таким образом, коэффициент заполнения (хорда лопасти) несущего винта должен быть настолько мал, насколько это совместимо с достаточным запасом по срыву. Распределение нагрузки лопасти (т. е. крутка лопасти и ее форма в плане) влияет и на индуктивную, и на профильную мощность, но для исследования этого влияния нужен более обстоятельный расчет. [c.68]

При заданных силе тяги, радиусе и концевой скорости несущего винта индуктивная и профильная мощности могут быть минимизированы соответствующим выбором крутки и сужения. На внешней части лопасти, где нагрузки самые большие, оптимальные распределения длин хорд и углов установки можно хорошо аппроксимировать линейными функциями. В самом деле, с лопастями, линейно закрученными на углы от —8 до 12°, получается почти весь тот выигрыш (по сравнению с незакру-ченными лопастями), который дают лопасти с идеальной круткой. Лопасти с линейной круткой просты в производстве, так что значительное улучшение аэродинамических характеристик достигается за счет лишь небольшого увеличения стоимости производства. Сужение также улучшает аэродинамические характеристики, но вследствие высокой стоимости производства оправдывается только для очень больших несущих винтов. В приведеной ниже таблице, составленной по данным Гессоу [c.79]

В предыдущих разделах получено несколько выражений для аэродинамических характеристик на режиме висения как в случае реального, так и идеального несущих винтов. Здесь мы приведем численные примеры и сопоставим расчетные аэродинамические характеристики в различных случаях. Будут рассмотрены три вида несущих винтов с предельными характеристиками 1) винт, у которого коэффициент совершенства равен единице, т. е. профильная мощность равна нулю, а индуктивная мощность минимальна, так что p = r7V2 2) оптимальный винт, у которого крутка лопастей обеспечивает равномерную скорость протекания, а их сужение — постоянство углов атаки сечений, вследствие чего минимальны и профильная, и индуктивная мощности 3) идеальный винт, лопасти которого имеют постоянную хорду и крутку, обеспечивающую равномерную скорость протекания и минимум индуктивной мощности. При расчете аэродинамических характеристик реального несущего винта используется формула, называемая далее простой [c.80]

Таким образом, чтобы найти индуктивную скорость, нужно вычислить коэффициент профильной мощности. Можно использовать простую формулу p = a jJ8, но желателен более обстоятельный расчет коэффициента Ср., так как любые погрешности [c.112]

При вертикальном снижении на авторотации суммарная мощность винта равна нулю Р— Т Vv)- -Ро = 0. Индуктивная мощность Ги и профильная мощность Pq компенсируется умень-щением в единицу времени потенциальной энергии TV. Пренебрегая профильной мощностью, получим уравнение идеальной авзоротации P = T V - -v) =0. Если же профильную мощность учитывать, то авторотация происходит при V 4-v = —Ро/Т. Следовательно, скорость снижения можно найти как абсциссу точки пересечения кривой скоростей протекания [т. е. графика зависимости V- -v)/Vb от V/Db] с прямой V v)/Va = —Pq/Рш-с использованием коэффициентов это уравнение записывается в виде [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...