Графики характеристик

Рис. 17.34. Графики характеристик сил сопротивления а) линейное сопротивление, 6) кулоново трение, в) сухое трение.

Очевидно, что в рассматриваемом случае нелинейность определяется наличием члена с коэффициентом р. в выражении для восстанавливающей силы. Заметим, что график характеристики восстанавливающей силы имеет вид. показанный на рис. 17.32. [c.232]

Рис. 4. Графики характеристик долговечности машин

Приведенные на графике характеристики нескольких фильтров, работающих в одинаковых условиях, показывают преимущество фильтров С. А. V., параметры которых расположены в оптимальной области. [c.211]

Такие пульсирующие осциллограммы характерны как для колебательной скорости X, так и для перемещения х (рис. 4, а). При 7 0 автоколебания являются гармоническими. На рис. 4, б представлена осциллограмма, соответствующая сектору 1 (см. рис. 2, б) в точке Ь при О == О ( 7 0). Существенное влияние на устойчивость автоколебаний оказывает крутизна N характеристики источника энергии. Колебания в системе с характеристиками из незаштрихованных секторов на рис. 2, б затухали. При моделировании заштрихованные секторы получились несколько уже, чем предсказывалось теорией [2]. Это естественно, так как нижняя граница наклона характеристики источника энергии определена [2] при помощи касательной к графику характеристики и, кроме того, система обладает малым запасом устойчивости. Этот результат остается в силе также в случае 0. [c.17]

Из сводных графиков характеристик дымососов 0,7-37 (рис. VII-31) и дымососов 0,62-40 (рис. VI1-33) следует, что требуемые параметры могут быть удовлетворены тремя машинами а) дымососом двустороннего вса- [c.164]

Рис. VII-31. Сводный график характеристик центробежных дымососов двустороннего

V11-32. Сводный график характеристик центробежных дымососов одностороннего всасывания типа 0,55-40-1 [c.212]

Рис. VII-33. Сводный график характеристик центробежных дымососов одно- и яву-стороннего всасывания типа 0,62-40

Рис. VII-34. Сводный график характеристик осевых дымососов t 100 с. п — частота вращення. об/мин

Рис. V1I-38. Сводный график характеристик центробежных вентиляторов горячего дутья типа 0,7-37 t = 400° С, а — частота вращения, об мин

Рис. 9.14. Графики характеристик турбогенераторного блока подводной радиоизотоп-ной установки, полученные при его стендовых испытаниях

График характеристики х = ф(/) представлен на рис. 6.68 Из формулы (6.89) следует, что расчетное значение тока управления определяется так [c.435]

При полном заполнении турбомуфты с ростом нагрузки подобие потока сохраняется на всех скольжениях. При уменьшении заполнения примерно до 60% в начальный период нагружения происходит изменение формы циркулирующего потока из формы а в форму б (рис. 58), что соответствует на графиках характеристик (см. рис. 57) одноименным участкам а и б. Затем с уменьшением заполнения изменяется крутизна характеристик. Это вызывается постепенным переходом циркуляции жидкости из положения б в положение в (рис. 58). При заполнении менее 50% этот переход на участке б — в (пунктир на рис. 57) происходит весьма быстро подобно срыву. [c.113]

Однако на этом графике наблюдается и исключение из общей тенденции — при частоте 1600 Гц дизель имеет более низкий уровень шума. Показанная на этом графике характеристика шума двигателя Стирлинга снята с двигателя с ромбическим приводом, который, как правило, имеет более низкий уровень шума, чем двигатели Стирлинга с приводами обычного типа. Помимо отсутствия клапанного механизма и взрывов в рабочей полости, что характерно для всех двигателей Стирлинга, ромбический привод обеспечивает снижение уровня шума благодаря отсутствию ударов поршня о стенки цилиндров, так как на поршень практически не действуют боковые силы. Однако в ромбическом приводе имеются шестерни, необходимые для синхронизации движения поршней, которые, очевидно, являются источником шума. Далее в двигателях Стирлинга, работающих на жидком топливе, обычно применяются нагнетатели для подачи воздуха в камеру сгорания, которые также являются источниками шума. Это заставляет предположить, что скорость двигателя может оказывать влияние на уровень шума, и такое предположение подтверждается результатами испытаний двигателя мощностью 300 кВт (рис. 1.93). [c.108]

Итак, аэродинамический расчет вертолета выполняют, вообще говоря, тремя способами 1) методом мощностей с использованием весьма простых выражений для индуктивной и профильной мощностей, 2) с помощью графиков характеристик, [c.266]

Зная полетный вес и скорость полета, можно рассчитать l-Затем с помощью простой формулы типа приведенной выше (или графиков характеристик винта) можно найти профильные потери (i)/L)o, после чего расчет потребной мощности по существу заканчивается. Этот способ расчета характеристик был разработан для автожиров. Так как несущий винт автожира играл роль крыла, в расчетах фигурировал коэффициент l подъемной силы винта. Поэтому во многих ранних работах профильная мощность выражалась через (D/L)o. Однако для вертолетов этот способ не очень подходит, так как выражение отношения сопротивления к подъемной силе D/L = Ср/(цСг) на режиме висения обращается в бесконечность. [c.274]

О расчете характеристик вертолета полная мощность неизвестна, так что требуются еще последовательные приближения, но их выполняют графически, а не численно. Наибольщая трудность при таком графическом рещении состоит в необходимости интерполирования между графиками при расчете полной мощности. Графики характеристик строят для конкретного набора параметров несущего винта, но влияние массовой характеристики лопасти оказалось малым. При указанном выборе переменных влияние коэффициента заполнения винта также невелико. Из оставшихся параметров наиболее важен градиент крутки, так что для каждого значения этого параметра нужно [c.290]

Рис. 6.10. Графики характеристик не-сущего винта по работе ГК.42].

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Поправочный коэффициент представляет собой отношение величины полученной при а,, = 90° 00, к значению С при имеющемся в действительности значении ац. Поскольку все графики характеристик даются для == 90°, то величина = 1 и для учета влияния угла натекания потока следует только определить значение кщ для натурных условий. В нашем примере коэффициент kill тоже равен единице, так как в нормали 198 [c.198]

Из графика характеристики X = ф(/) (рис. 6.83) следует, что наибольшин потребный ток управления равен /т = 13,2 ма. Максимальное значение располагаемого тока управления составляет 15 ма, следовательно, необходимое условие 1т /шах удовлетво-ряется. [c.459]

Значения величии, входящих в формулу (9), ka, Vq, Н, а можно найти из графиков характеристик р = г ) (у) (рис. 2), а fjpys и Д — конструктивные размеры. [c.248]

Рис. 14. Графики характеристик привода (схема 1—0 = onst) Прямые /, 2, 3, Ф = Ф(г) Кривые 5, 6, 7, 8 — л=Л(г) 1 2о = 1,42. Л- о- 2 — го = 1,42, д - 0.5 J — г = 2, А = 0 4 — 2 = 2 Д = 0,5 5 — г " = 1 42 Ф = 0 — го = 1,42 Ф = 0,5 7 — 2о = 2, Ф - 0 8 — = 2,

Этот метод заключается в совместном построении на графике характеристики потребного напора трубопровода Д,отр =f(Q) [или характеристики трубопровода ХЛ = /(Q)] и характеристики насоса Янас = /(0- Под характеристикой насоса понимают зависимость напора, создаваемого насосом, от расхода. Точка пересечения этих зависимостей называется рабочей точкой гвдросистемы и является результатом графического решения уравнения (7.13). [c.81]

Частотам стационарных двил<ений соответствуют абсциссы точек пересечения графиков характеристики двигателя L (й) и момента 5 (Q) сил сопротивления вращению ротора. Для определенности считаем, что / (х) = ул . Возможны два варианта у > О ( л<есткая упругая характеристика) И < О ( мягкая характеристика). При "i> > О резонансная кривая системы и графики L (Q), 5 (Q) имеют вид, показанный на рисунке а п. 2 таблицы. Из рассмотрения графиков следует, что при квазистати-ческом увеличении мощности не реализуется участок TRH, а при уменьшении — участок RTP. Срывы колебаний ири прямом и обратном прохождении через резонанс показаны стрелками. [c.200]

Тэпскотт и Гессоу [Т.27] по формулам работы [G.61] построили графики коэффициентов махового двил ения (Ро, Pi Pu, 2 и P2s)- По формулам той же работы были построены [G.67] графики характеристик в случае прямоугольной в плане лопасти с линейной круткой (бкр = О, —8 и —16°) в диапазоне 0,05 [i 0,50. Более подробно вычисление характеристик рассмотрено в гл. . [c.260]

Использование скоростной системы координат позволяет непосредственно связать параметры, фигурирующие на графиках характеристик винта, с параметрами режима полета. Полетный вес вертолета определяет в этом случае потребную подъемную силу винта, а вредное сопротивление вертолета — проп ьсив-ную силу. [c.275]

Некоторые усовершенствования теории сохраняют возможность аналитического определения характеристик. Например, если коэффициент сопротивления сечения задать в виде Са = = So + Si t + то расчет профильной мощности будет уточнен и в то же время соответствующие интегралы можно найти аналитически. Но получаемые формулы оказываются все-таки весьма сложными, и потому результаты часто представляют в виде графиков характеристик, построенных для какого-либо типичного винта. Вследствие сложности аэродинамики несущего винта большинство методов расчета характеристик, кроме тех, которые основаны на простейших формулах, сопряжено с большим объемом вычислений. Поэтому результаты таких расчетов удобно и экономично представлять в виде графиков или таблиц характеристик. Если использовать быстродействующие ЦВМ, то численный анализ характеристик практически приемлем и для конкретных винтов. Такой анализ необходим, когда в нем учитываются многие конкретные особенности данного винта, такие, как форма лопасти в плане и набор ее профилей. [c.288]

Рис. 6.7. Графики характеристик несущего виита по Бейли [В.4].

В работах [В.6, G.128] представлены графики характеристик вертолета, полученные по теории Бейли. Графики имеют вид, аналогичный рис. 6.7, и построены при 0кр = О и —8°. Заметим, что в указанных работах отношение D/L) полн = [Р/ТУ] оли обозначено через P/L. Некоторые из этих графиков приведены также в книге [G.66]. [c.290]

Верхняя граница срыва, за которой работа вертолета нежелательна, определяется условием qja) макс = 0,008. Тэннер на основе элементно-импульсной теории построил графики характеристик вертолета на режиме висения (зависимо-сти Ст/а от Ср/а). Результаты представлены также в виде таблиц, в которых помимо параметров, фигурирующих на графиках, даны величины коэффициента протекания и коэффициентов махового движения (до третьей гармоники). [c.293]

Аналогичным путем определяется и время опустошения камеры. Только лишь в этом случае при заданном значении H = onst для перехода на графике характеристики расхода от координаты pKt — рн к рш начало координат смещается на величину рн влево (рис. 37.4,2 и д). Так же как и ранее, строится график функции [ф(ркг)] (рис. 37.4, е). Величина времени изменения давления в камере от значения рко до значения ркг определяется по данным планиметрирования площади, заключенной между кривой [ф( кг)] и осью абсцисс, аналогично тому, как это было указано выше для случая заполнения камеры. [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...