Уравнение короткая - Расчет

Ha практике очень часто при расчете газопроводов можно пренебречь величиной zi—Z2=A2, полагая Аг==0 тогда уравнение Бернулли получит более короткую запись [c.107]

Короткие трубопроводы рассчитывают с использованием уравнений движения жидкости (3.9) и (3.4) и формулы для определения потерь напора (4.3). Целью расчета могут быть расчет средних скоростей, давлений, потерь напора, расхода жидкости. [c.56]

Длинные балки, как правило, рассчитываются по уравнению (11.3.3), короткие балки — по (11.3.4), особо ответственные конструкции проверяются по уравнениям (11.3.5), (11.3.6), т. е. делается полный расчет балки. [c.186]

Введенные обозначения для компонент усилий, напряжений, перемещений и деформаций стали общепринятыми во многих странах, в особенности для инженерных расчетов, В этой книге оии будут использоваться повсюду. Однако для сжатого представления общих уравнений и выводимых из них теорем более удобна и часто применяется другая система обозначений — система индексных обозначений. В этой системе компоненты перемещения, например, обозначаются и,, u,j, или более коротко и/, где считается, что индекс i может принимать значения 1, 2 или 3, Для координат вместо обозначений А-, у, г используются обозначения х,, х.,, х , или просто х/. [c.31]

В коротких трубах (рис. 6.9) сумма местных потерь соизмерима с потерями на трение, и расчеты таких труб ведутся с обязательным учетом потерь напора на местные сопротивления. Основная задача расчета состоит в определении пропускной способности (расхода) трубопровода. Формула для определения расхода может быть получена путем преобразования уравнения (6.5) [c.285]

Необходимо отметить, что коэффициенты уравнений состояния — это числа с 7—10 десятичными разрядами. Поэтому расчеты по уравнениям состояния эффективнее и точнее проводятся на ЭВМ с длинной разрядной сеткой. При этих расчетах на ЭВМ с короткой разрядной сеткой для обеспечения необходимой точности необходимо значительное усложнение программы, что приводит в конечном счете к значительному замедлению расчета и использованию сравнительно большого объема оперативного запоминающего устройства. [c.18]

Уравнения (14) и (16), записанные в форме, справедливой для однофазного потока, использовались в расчетах величины С для длинных II коротких вставок. Рассчитанные значения С для различных чисел Рейнольдса приведены в табл. 2. Для длинных вставок S-2 и S-4 значения С оказались примерно на 10% меньше, [c.162]

Зависимость номинальных разрушающих напряжений от длины трещины в пересчете для бесконечной пластины (рис. 8.13) показывает хорошее соответствие экспериментальных данных и результатов расчетов по предложенной двухпараметрической модели разрушения ВКМ. Штриховой линией нанесена кривая остаточной прочности, соответствующая уравнению (8.14). Из рисунка следует, что использование данного критерия позволяет определять предельные нагрузки и в случае относительно коротких трещин, когда применение традиционных подходов ЛМР затруднительно. [c.248]

На рис. 4.17 приведены результаты расчета перераспределения напряжений от упругих напряжений вплоть до достижения напряжений установившейся ползучести. При бесконечно большом времени i = оо) распределение напряжений достигает устойчивого состояния, определяемого уравнением (4.57). В действительности практически устойчивое состояние достигается при сравнительно коротком времени (t = 10 ч). Расчет зависимостей осуществляли для цилиндра из такого же материала, как и исследованный ранее (см. рис. 4.16), показатель степени а =4,17, Такие же результаты [37] расчета перераспределения напряжений получили с применением описанных выше исходных кривых напряжение — деформация. В настоящее время различные численные расчеты можно упростить, используя метод конечных элементов. [c.110]

Разрешающие уравнения термоупругой деформации оболочки вращения. В гл. 2, 4 уделено достаточно внимания вопросу опре-ления безмоментного НДС в оболочках вращения. Поэтому коротко рассмотрим лишь термоупругое состояние, соответствующее уравнениям (14.104). В силу очевидной аналогии между первым и вторым уравнениями (14.102), часть результатов, полученных в гл. 2 по расчету безмоментного НДС в оболочках вращения, можно перенести на случай температурной деформации этой оболочки. Так, разрешающее уравнение для термоупругого НДС можно записать в виде [c.481]

Недостатком этой формы является то, что она пригодна для расчета изменения давления и скорости только лишь на очень коротких участках потока. Конечно, длинный участок всегда можно разделить на короткие, но это усложняет расчеты. Существуют формы уравнения Бернулли, удобные для расчетов изменения давления и скорости на больших участках потока. Для несжимаемых и сжимаемых сред эти формы разные. Для потока несжимаемой жидкости, текущего горизонтально без трения, уравнение Бернулли имеет следующий вид [c.12]

НС. Во второй программе производится расчет собственно взаимодействия короткого импульса (Ти < 10 не) излучения с активной средой с учетом и без учета когерентных явлений. Математической моделью этой программы является полуклассическое описание усиления уравнения (2.21). [c.82]

Рис. 1.18. Распространение микроструктурно и физически коротких трещин при циклическом кручении цилиндрических образцов из среднеуглеродистой стали (А7 = 0,79%) сплошные линии — расчет по уравнениям (1.4.5) и (1.4.7) пунктирные — расчет по уравнению (1.4.8) точки — экспе-

Уравнения (28) действительны для длинных цилиндров и, следовательно, для цельнокованых роторов большой длины, в которых плоская деформация происходит вдали от торцов. Для расчета температурных напряжений в коротких роторах (например, LiD <С [c.97]

Рассмотренные приближенные методы аналитического интегрирования уравнения движения поезда применяются для выполнения тягового расчета при помощи электронных вычислительных машин и подсчетов вручную лишь на коротких участках пути, т. е. при решении тормозных задач или задач, связанных с маневровой работой. [c.127]

Усилие на гидроцилиндре заслонки определяете из уравнения моментов сил, действующих относительно ее шарнира (рис. 213). При коротких рычагах заслонки уже при начале ее подъема грунт из нее и из передней части ковша высыпается. Учитывая возможность налипания вязкого грунта, следует в расчет принимать вес грунта в геометрическом объеме заслонки =или, для упрощения, — по линии а — 6 (рис. 212,а). Тогда [c.354]

Интегральные уравнения, встречающиеся в теории резонаторов, относятся к классу линейных однородных уравнений второго рода. Известны многочисленные методы приближенного решения таких уравнений [48]. В этом параграфе коротко рассмотрим те из них, которые наиболее часто применяются при расчетах резонаторов. Причем не будем ограничиваться лишь формальным изложением сути метода, но там, где это будет уместно, обсудим также их физический смысл и наиболее интересные результаты, полученные с их помощью. [c.155]

В настоящей главе мы разберем некоторые другие примеры стационарного осесимметричного пограничного слоя, допускающие исследование па основе дифференциальных уравнений. Кроме того, мы покажем, как МОЖНО распространить па осесимметричный случай приближенные способы расчета пограничного слоя, рассмотренные в предыдущей главе. Наконец, в конце главы мы коротко остановимся на расчете трехмерных пограничных слоев. Примеры нестационарного осесимметричного пограничного слоя мы рассмотрим в главе XV вместе с примерами нестационарного двумерного пограничного слоя. [c.218]

Выводы. В этой главе представлены уравнения, применимые для расчета термодинамических свойств равновесных газовых смесей, и коротко ообъясняется, как эта уравнения выводятся из квантовой теории, волновой механики, статистической механики и некоторых физических измерений. Изложение не является исчерпывающим, и читатель, интересующийся более полным изложением ), отсылается к цитируемой литературе. Намерение автора заключалось в представлении в этой главе некоторых полезных уравнений, а также в объяснении законов, лежащих в основе их вывода. [c.362]

Вывод гамильтониана. Чтобы сформулировать задачу расчета взаимодействия между электронами и фононами в металле, мы выведем здесь выражение для гамильтониана в форме, где с самого начала включено куло-новское взаимодействие между электронами и движениями ионов, но в то же время сделаны некоторые приближения для упрощения уравнений. Например, можно пренебречь анизотропией, которая, по-видимому, не очень существенна для проблемы сверхпроводимости. Предполагается, что колебания решетки можно разделить на продольные и поперечные и что электроны взаимодействуют только с продольными компонентами. Это приближение справедливо для волн с большой длиной волны, но неправильно для коротких волн (исключая некоторые напрапления распространения). Предположим также, как это часто делается в теории Блоха, что матричные элементы для электронно-фононного и кулоновского взаимодействий зависят лишь от разности волновых векторов в начальном и конечном состояниях. При вычислении кулоновских взаимодействий сделаны предположения, которые равнозначны рассмотрению валентных электронов как газа свободных электронов. [c.757]

Как и при расчете коротких цилиндрических оболочек, в этом случае удобно в зфазить общее решение уравнения (3.81) через балочные функции А. Н. Крылова [c.167]

Методы расчета с использованием вычислительных машин. Еразуниси др.[35] предложили весьма подробную модель и разработали программу для вычислительной машины, описывающую перенос активности в контуре реактора. Модель предусматривает существование продуктов коррозии во всех формах и коррозию конструкционных материалов в активной зоне. На основе этой модели записаны уравнения баланса, которые учитывают все процессы перехода и составлены как для радиоактивных, так и для стабильных ядер мишеней любого изотопа. Для ускорения счета предполагается, что концентрация растворенного компонента и шлама в теплоносителе в течение короткого времени достигает равновесия, но в дальнейшем при решении других уравнений системы это предположение пересматривается. Авторы принимают определенные предположения о механизме выхода продуктов коррозии, скорости накопления отложений в активной зоне и вне ее, о концентрации шлама и т.д., которые позволяют получить константы массообмена. [c.322]

При расчете методом начальных параметров двухточечная краевая задача для элемента или конструкции из последовательно сопряженных элементов сводится к задаче Коши [2]. Начальные данные для нее определяются из системы алгебраических уравнений, порядок которой совпадает с порядком исходной системы дифференциальных уравнений и не зависит от числа элементов в конструкции. Хотя при относительно большой длине оболочек здесь также накапливается погрешность, однако структура метода начальных параметров позволяет, во-первых, анализировать скорость ее накопления и, во-вторых, указать удобный способ снижения этой погрешности до требуемой величины. Анализ численной процедуры метода показьшает, что начальный вектор для задачи Коши всегда получается с машинной точностью. Решение задачи Коши проводится путем последовательного перемножения матриц перехода для элементов конструкции на начальный вектор с получением нового начального вектора. Накопление погрешности происходит на этом этапе расчета конструкции при большой ее длине. Для сохранения требуемой точности расчет конструкции проводится последовательными участками, частично налегающими друг на друга. Длина каждого участка должна не более чем вдвое превышать длину, при которой в мантиссе машинного числа сохраняется достаточное число верных значащих цифр. Расчеты, выполненные на ЭВМ с различной разрядностью чисел, показьшают, что эта длина более чем на порядок превышает интервал которым оценивается качественное различие между короткой и длинной оболочками. При расчете каждого последующего участка используются начальные данные, полученные в расчете предьщущего участка. [c.46]

Особенностью условий высокотемпературного нагружения горячих деталей авиационного двигателя является накопление в их материале статических повреждений не только на стационарных режимах, но и в относительно коротких переходных периодах цикла. Статическое повреждение изменяет исходные характеристики материала (сГ[ , ф), используемые в расчетах долговечности по уравнению (4.4). Если расчет деталей ГТД выполнять в размахах деформаций Ае, то в качестве исходного можно использовать известное уравнение Мэнсона [15] с введением в него функций ф =ф ( , х) и Пвт = сгв (i, т), учитывающих действие времени х и температуры I на характеристики прочности [c.89]

При численной реализации процедур заполнения МФР в ряде случаев (например, для моментных оболочечных элементов или. балочных на упругом основании) участки выбираются достаточно короткими. Это связано со спецификой разрешающей системы дифференциальных уравнений, для которой возможны быстровозраста-ющие и быстрозатухающие решения, а также с неизбежными погреш-ностями округления при вычислении на ЭВМ. При большом участке -интегрирования векторы решений в МФР при расчете на ЭВМ могут стать практически линейно зависимыми или вычисляться недоста-> точно точно. По этой причине метод начальных параметров, который, используется при расчете стержней, для моментных оболочек при-, меняется очень редко. [c.94]

В практике инженерных расчетов при неустановившихся движениях жидкости, так же как и при стационарных течениях, целесообразно рассматривать задачи трех типов. В частности, одной из распространенных задач является определение расхода или средней скорости при известном законе изменения давления во входном и выходном сечениях трубопровода — задача первого типа. В достаточно коротких трубопроводах, когда можно пренебречь волновыми явлениями, обычно используют уравнение Бq нyлли для неустановившегося течения жидкости [8]. Задачи этого типа характерны для участков гидравлической сети, соединяющих емкости с заданными законами изменения давлений, или определяемыми дополнительными соотношениями (клапаны насосов и форсунок системы топливо подачи дизелей, участки трубопроводов гидропередач с аккумуляторами давления, искусственные клапаны сердца и т.д.). [c.147]

При рассмотрении этого случая в рамках классической теории устойчивости можно использовать наиболее подходящие здесь уравнения (6.34) или (6.36). Из собственного опыта и на основе лроведенных испытаний мы знаем, что число волн в окружном на-иравлении уменьшается при увеличении длины оболочек и принимает своё минимальное значение, равное двум, только для очень коротких оболочек в этом случае следует использовать полное уравнение (6.36). Однако если попытаться охватить с помощью уравнения (6.36) всю область изменения геометрии оболочек тогда, когда это не представляет трудностей с теоретической точки зрения, то в результате получим соотношение, связывающее три величины р/Е, R/h и R/L получение с помощью этого соотношения численных результатов является сложной алгебраической задачей, требующей для решения утомительных графических построений. G другой стороны, с помощью уравнения (6.34) получаются результаты, которые могут быть сразу же представлены через два параметра и изображены в виде единственной кривой на графике, численные расчеты при этом несложны и, как видно из рис. 7.2, обеспечивают вполне достаточную точноЪть в диапазоне цилиндрических оболочек малой и средней длины, представляющих наибольший практический интерес. [c.516]

Для оболочек короткой и средней длины необходима уже принцпиально иная схема упрощения, которая основывается на пренебрежениях касательными смещениями в формулах для изменений кривизны и кручения, а также перерезывающим усилием во втором из уравнений равновесия. В итоге расчет круговой цилиндрической оболочки на произвольную нагрузку может быть сведен к решению дифференциального уравнения вида [c.161]

При численной реализации процедур заполнения матрицы фундаментальных решений в ряде случаев (например, для моментных оболочечных элементов или балочных на упругом основании) участки выбирают достаточно короткими, если не применяют приемы ортогон а лизацни [7, 15, 21]. Это связано со спецификой разрешающей системы дифференциальных уравнений, для которой возможны быстровозрастающие и быстрозатухающие решения, а также с неизбежными погрешностями округления при вычислении на ЭВМ. При большом участке интегрирования, если не применяются специальные приемы, векторы решений в ш при расчете на ЭВМ могут стать практически линейно зависимыми или будут вычисляться недостаточно точно. По этой причине метод начальных параметров, который часто используется при расчете стержней, для моментных оболочек применяется редко. Длину участка интегрирования необходимо выбирать, ориентируясь на собственные значения матрицы разрешающей системы А. [c.33]

Усилитель. Проблемы разработки и расчета характеристик усилителя в лазерной системе, в том числе и на основе газов, возникают прежде всего тогда, когда от этой системы необходимо получить более короткие и более интенсивные импульсы излучения, чем при использовании одного генератора с применением техники модуляции добротности и сихронизации мод. Кроме этого усилитель широко используется в лазерных системах с частотной селекцией и селекцией пространственного распределения поля излучения. В таких системах исходное излучение формируется задаюш,им генератором небольшой мош,ности, в кототом разработанными методами селекции частоты и пространственного распределения сравнительно легко добиваются заданных характеристик излучения. Роль усилителя в такой системе сводится к усилению полученного от задаюш,его генератора излучения до нужного уровня мош,ности, причем искажения, вносимые усилителем во все характеристики исходного сигнала, не должны превышать пределов точности их экспериментальных определений. В этом разделе мы остановимся на анализе и расчете характеристик молекулярных газовых усилителей (МГУ) излучения СОа-лазера. Это опять же связано с широким кругом прикладных задач, в которых используют такие системы, начиная от лазерного термоядерного синтеза и прикладной нелинейной оптики в ИК-Диапазоне и кончая современной технологией. Сразу отметим, что весь алгоритм этого анализа и расчета может быть использован при разработке усилителя на любых газах с возбуждением его активной смеси электрическим разрядом. Обш,ей схемой анализа МГУ можно считатьструктурнуюсхему для лазеров (см, рис. 2.3). Для задач усилителя в ней исключается из описания Резонатор и вместо уравнения, описываюш,его режим генерации, в блоке Mil в полуклассическую модель вместо (2.21, г) и в балансную модель вместо (2.22, в) вводятся уравнения, описываюш,ие прохождение излучения в среде усилителя, а именно [c.77]

Таким образом, формулы (4.157)—(4.161) могут быть использованы при оценке характеристик импульсов в лазере с фото-тропным затвором. Лучше всего приведенные формулы пригодны для расчета моноимпульсной генерации (режим гигантских импульсов ). В случае, если начальное поглощение в фототропном затворе меньше значения, необходимого для получения моно-импульсного режима, его введение в резонатор может быть использовано для получения регулярной последовательности коротких импульсов, длительность, энергия и частота следования которых в основном зависят от начального пропускания фототропного затвора, но могут зависеть также и от свойств и объема активной среды, системы накачки, ее плотности и распределения в объеме активной среды. При расчетах таких режимов можно использовать уравнения (4.144)—(4.146), однако для данного режима необходимо учитывать члены, описывающие изменение населенностей уровней активной и фототропной сред при действии накачки и спонтанных переходов (введя в них радиальное распределение населенностей). При этом модовый состав генерируемого [c.225]

Выше численные примеры приводились только для лазера на стекле с неодимом и рубинового лазера. Лазер на АИГ Нс1 мы сознательно не рассматривали. Как это следует из табл. 7.1, сечение для вынужденного излучения в лазере на АИГ примерно в 20 раз больше, чем в обоих рассмотренных типах лазеров. В результате этого инверсия населенностей снимается значительно быстрее и предположение, сделанное при получении уравнения (7.46) (й< апор), больше не выполняется, что не позволяет использовать примененный выше приближенный метод расчета. Поэтому мы ограничимся лишь качественным анализом влияния на синхронизацию мод большого значения эффективного сечения. Обусловленное им более быстрое снятие инверсии повышает вероятность срыва режима формирования импульсов, в результате чего требуемые для синхронизации мод скорости накачки также растут. С другой стороны, однако, более быстрое снятие инверсии населенностей благоприятным образом сказывается на снижении вероятности установления режима двойных импульсов, которая поэтому при не слишком больших скоростях накачки оказывается суш,ественно меньшей. Обеспечение малой вероятности установления режима двойных импульсов, как следует из предыдуш,его рассмотрения, в большей степени сужает диапазон допустимых изменений параметров установки, чем обеспечение малой вероятности срыва режима установления импульсов. Поэтому большее значение сечения излучения повышает при оптимальных условиях стабильность режима генерации коротких импульсов, что подтверждается экспериментом. [c.253]

В отличие от необратимого затухания поляризации, связанного с релаксационными процессами, ее распад вследствие различия в резонансных частотах в средах с неоднородно уширенной линией является обратимым процессом. Поэтому если протекшее с момента возбуждения время мало по сравнению с Тгь то возврат в исходное состояние возможен. Его можно осуществить следующим образом. Сначала возбуждением (я/2)-им-пульсом достигают максимальной амплитуды поляризации. Для точного расчета действия этого импульса необходимо в общем случае исходить из основных уравнений (1.61) и (1.65), которые учитывают расстройку между частотой импульса wl и частотами атомных переходов СО21 и могут поэтому применяться к отдельным группам частиц при неоднородном уширении линии системы. Если, однако, предположить с целью упрощения, что импульс предельно короткий (тх,< 1/АсОнеодн) и что частота излучения лазера сох, совпадает с центром неоднородно [c.317]

Гораздо более полное описание кинетики процессов роста, лимитируемых диффузией, было дано Хэмом [34, 351, а также Булафом и Ньюменом [8, 9] для случая выделения на дислокациях. В работе Хэма была рассчитана временная зависимость скорости выделения для ряда сфероидальных Р-частиц в правильной кубической решетке. Использованный им метод решения формально сходен с методом Вигнера — Зейтца, применяемым для расчета структуры энергетических зон в твердых телах для расчета используются свойства симметрии такого ряда частиц в качестве граничного условия принимается следующее нормальная компонента потока атомов примеси становится исчезающе малой на поверхности кубической ячейки , окружающей каждую частицу. За исключением короткого начального переходного периода, закон роста для сферических частиц идентичен закону, даваемому методом Уэрта — Зинера можно также показать, что нерегулярное распределение частиц р-фазы не влияет сколько-нибудь заметно на закон их роста. Иглы иди пластины, сохраняющие в процессе роста эллипсоидальную форму с неизменным эксцентриситетом также дают качественно сходные результаты, отличающиеся от формулы Уэрта — Зинера только численной величиной входящих в уравнение параметров. Отсюда следует, что уравнение Аврами (39) является хорошим приближением для описания роста на ранних стадиях превращения во всех этих случаях, хотя, как подчеркивает Хэм, оно не имеет особого значения в случае превращений, лимитируемых диффузией, за исключением того, что служит [c.280]

Поэтому при оценке надежности ЖРД н-еоб1СОдймЬ рассматри вать двигатель как сложную систему с параметрами двух различных типов, а при расчетах целесообразно применять метод потенциальной эффективности, используя,две отдельные модели для двух подсистем и двух типов параметров ЖРД. Естественно, что и сами методы испытаний двигателей, необходимые для построения моделей, получаются различными. Ниже мы рассмотрим эти методы, начав с первой подсистемы, которую назовем параметрической и ее модели, но прежде коротко охарактеризуем методы самоорганизующихся моделей и комбинированный метод. При использовании метода самоорганизующихся моделей, все статистические данные о системе разделяют на две выборки -- обучающую и проверочную, На основании данных первой выборки строится модель (т. е. рассчитываются коэффициенты описывающих эту модель уравнений), а на основании данных второй выборки выясняется, есть ли необходимость в коррекции принятой модели и в каком направлении эту коррекцию, вводить. Таким методом ведется отбор и улучшение моделей с целью их приближения к исследуемой системе, причем, отбор ведется не по одному, а сразу по нескольким критериям. Этот метод особенно эффективен в тех случаях, когда нет достаточно полных данных. о физической сущности исследуемых явлений. Например, к подобным случаям относится выбор оптимальной рецептуры пиротехнического твердотопливного заряда, который одновременно оптимизируется по ряду параметров (плотности, температуре горения, стоимости и т. д.). Перебор моделей должен организовываться от простых к сложным, причем необходимо учитывать, что усложнение моделей целесообразно лишь до определенной степени. Это объясняется двумя основными причинами. Во-первых, любое уравнение несет в себе полезную информацию об изучаемом процессе и ошибку. Объем информации о любом процессе при заданной точности его описания конечен, поэтому начиная с некоторого уровня, усложнение моделей. несет все меньше новой информации [c.37]

В заключении второй части книги рассматриваются малые прогибы тонких упругих оболочек, излагается линеаризированная теория устойчивости оболочек. Приведенные здесь общие уравнения устойчивости цилиндрических оболочек в перемещениях, вызванных потерей устойчивости, известны как уравнения Тимошенко. Дается решение этих уравнений для случая внешнего поперечного давления и равномерного продольного сжатия. Последний случай особенно интересен. Автором впервые изучена теоретически неосесимметрвганая форма потери устойчивости и показано, что в этом случае при выпучивании по коротким продольным волнам выражение для продольной критической нагрузки совпадает с формулой для критической нагрузки при симметричном волнообразовании. Здесь описан также метод расчета на устойчивость оболочек за пределом упругости. Наконец, излагается общее решение уравнений малых осесимметричных деформаций сферической оболочки и их щ)имвнение к различным случаям нагружения. [c.7]

Уравнением (/) мы пользовались при вычислении к для более коротких пластинок (Р < 2). Разыскание третьего приближения для р1кр приводит к решению кубического уравнения. Произведенные вычисления показали весьма малую расходимость между вторым и третьим приближениями, что позволяет при расчетах ограничиваться вторым приближением. Ряд значений к, вычисленных для различных р, у и б, приведен в табл. 37. Мы видим, что каждому значению у и б соответствует особое значение р, при котором к получается наименьшим. Это показывает, что длинная пластинка, подкрепленная ребром, будет при выпучивании подразделяться на ряд полуволн. Длина этих полуволн будет получаться тем большей, чем жестче подкрепляющее ребро. Если взять первое приближение (247), то легко показать, что наименьшего значения к достигает при = /1 + 2 . Пользуясь этой формулой, можно выяснить длину волн, на которые подразделяется весьма длинная пластинка при выпучивании. [c.454]

Существенным шагом вперед явилась выполненная в 1948 г. работа М. Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова, основные результаты которой коротко изложены в книге [1]. В этой работе были определены некоторые дополнительные к системе уравнений С. А. Хри-стиансвича условия, что позволило создать метод расчета газового [c.171]

Конкретные величины норм ктх, к и к я зависят от типа автомобиля и условий его работы. Грузовые автомобили с бортовой платформой работают на больших расстояниях перевозки (больших плечах ), и число ездок, приходящееся па 100 км пробега, у них сравнительно невелико. Норму расхода топлива ктз для этих автохмобилей обычно включают в норму расхода Автомобили-самосвалы работают на коротких п.чечах, по загружены полностью и перевозят груз только в одном направлении. Это позволяет упростить расчеты, включив для них норму расхода топлива кт2 в норму расхода к , и определять общую норму расхода топлива по первому и третьему членам уравнения (177). У легковых автомобилей вес полезной нагрузки невелик по сравнению с собственным весом автомобиля, поэтому для них норму расхода топлива относят к едишще пробега (к 100 км). [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...