Прочность остаточная

Стенки литых деталей обладают неодинаковой прочностью в поперечном сечении из-за различия условий кристаллизации. Прочность максимальна в поверхностном слое, где металл вследствие повышенной скорости охлаждения приобретает мелкокристаллическую структуру и где образуются благоприятные для прочности остаточные напряжения сжатия. В поверхностном слое чугунных отливок преобладает перлит и цементит. Сердцевина, застывающая медленнее, имеет крупнокристаллическое строе-Ш1С с преобладанием феррита и графита. В ней нередко образуются дендритные кристаллы и возникают усадочные раковины и рыхлоты. [c.54]

Прочность остаточная 39 Пульсатор гидравлический 186, 188 гидромеханический 181, 189 двустороннего действия 218 одностороннего действия 218 роторные 188 [c.302]

Физическое состояние поверхностного слоя деталей и его напряженность, обусловленные механической обработкой, оказывают существенное влияние на эксплуатационные свойства и прежде всего на их усталостную прочность. Остаточные напряжения и деформационное упрочнение поверхностного слоя в условиях циклического нагружения и рабочих температур могут положительно и отрицательно влиять на сопротивление материала усталости. В связи с этим представляет большой научный и практический интерес изучение устойчивости поверхностного наклепа и остаточных макронапряжений после механической обработки в зависимости от температуры и продолжительности нагрева. [c.131]

Параллельно с решением общих аналитических задач теории пластин, оболочек развиваются численные методы расчета с применением ЭЦВМ. В связи с увеличением мощности агрегатов все более актуальными становятся исследования динамических процессов в гидротурбинах с решением задач о характере и величине возмущающих нагрузок. Одновременно с этим долл<ны развиваться методы по исследованию усталостной прочности, остаточных напряжений и исследования причин концентрации напряжений. Механизмы системы регулирования для всех отечественных крупных гидротурбин создавались на ЛМЗ. В последний период они в основном имеют электрогидравли-ческую схему. В качестве примера на рис. П1. 15 показана схема современного электрогидравли-ческого регулятора гидротурбин. [c.164]

Упрочнение и остаточные напряжения в поверхностных слоях обработанной поверхности, наряду с шероховатостью, оказывают влияние и на усталостную прочность (выносливость) детали. Исследования [28] — [31] показали, что чем меньше шероховатость обработанной поверхности, больше глубина и степень упрочнения и остаточные напряжения сжатия в поверхностных слоях обработанной поверхности, тем выше усталостная прочность детали наличие в поверхностных слоях остаточных напряжений растяжения способствует снижению усталостной прочности. Остаточные напряжения сжатия способствуют и снижению влияния коррозии на деталь. [c.66]

В работе [Л. 1-22] была сделана попытка теоретически вычислить градиент зажигания дуги или восстанавливающуюся электрическую прочность остаточного ствола дуги другим методом. Расчеты авторов содержат целый ряд допущений, с частью которых нельзя согласиться. Поэтому полученные авторами результаты можно рассматривать только как качественные. Эти результаты представлены на рис. 8-3. По оси абсцисс отложен диаметр остаточного ствола дуги в момент перехода тока через нуль, который авторы считают важнейшим параметром, определяющим восстанавливающуюся электрическую прочность дугового промежутка. Это связано с тем, что быстрота спадания температуры остаточного ствола дуги тем [c.198]

Возвращаясь к рис. 8-3, укажем, что сплошными линиями на нем даны кривые пробивного градиента, полученные в предположении, что пробой осуществляется под действием ударной ионизации. Пунктиром даны кривые, полученные в предположении, что пробой осуществляется под действием термической ионизации. В первом случае пробивной градиент остаточного ствола дуги выше, чем во втором. Однако это справедливо только до некоторого критического диаметра дуги. При меньшем диаметре дуги пробивной градиент, определенный термической ионизацией, становится выше, чем градиент, определенный ударной ионизацией. В этой области восстанавливающаяся электрическая прочность остаточного ствола дуги определяется только ударной ионизацией. [c.200]

Влияние на усталостную прочность остаточных сжимающих напряжений и остаточных растягивающих напряжений наиболее обстоятельно было изучено И. В. Кудрявцевым. О благоприятном влиянии остаточных сжимающих напряжений при коррозионной усталости есть указание также в работах [c.163]

Плоские образцы с острыми надрезами на кромках разрушаются при вибрационных нагрузках в строго определенных участках (у надрезов). Если в районе надрезов создавать различные начальные напряжения одновременно с местными пластическими деформациями или без них, то можно раздельно оценить влияние, которое оказывают на вибрационную прочность остаточные напряжения и местные деформации. [c.120]

Образцы с надрезами. Если в районе надрезов создавать различные начальные напряжения одновременно с местными пластическими деформациями или без них, то можно раздельно оценить то влияние, которое оказывают на вибрационную прочность остаточные напряжения и местные деформации (рис. 10). [c.38]

Концентрация Остаточная прочность. Остаточный модуль упругости. [c.138]

Необходимую высокую твердость стали типа XI2 можно получить, закаливая ее от высоких температур (1,150°С) в масле и получая, следовательно, большое количество остаточного аустенита, а затем путем обработки холодом и отпуска добиваться разложения остаточного аустенита и получать высокую твердость (>HR 60). Такой метод обработки на так называемую вторичную твердость, применяемый для быстрорежущей стали, принят и при обработке высокохромистых сталей. Но чаще сталь типа Х12 закаливают с температур, дающих наибольшую твердость после закалки (от 1050—1075°С) и последующего низкого отпуска (при 150— 180°С). Твердость в обоих случаях одинаковая (HR 61—63), но в первом случае сталь обладает более высокой красностойкостью, а во втором — большей прочностью. [c.436]

Mg) обладают хорошей коррозионной стойкостью и применяются для отливок, работающих во влажной атмосфере. Это сплавы АЛ8, АЛ 13. Часто отливки из алюминиевых литейных сплавов подвергают термической обработке (закалке и старению) для повышения прочности, пластичности, снижения остаточных напряжений. [c.18]

Вакуумную дегазацию стали проводят для уменьшения содержания в металле газов и неметаллических включений. Вакуумирование тали производят в ковше, при переливе из ковша в ковш, при заливке в изложницу и т. п. Для вакуумирования в ковше ковш с жидкой сталью помещают в камеру, закрывающуюся герметичной крышкой. Вакуумными насосами в камере создается разрежение до остаточного давления 0,267—0,667 кПа. При понижений давления из жидкой стали выделяется водород и азот. Всплывающие пузырьки газов захватывают неметаллические включения, в результате чего содержание их в стали снижается. Все это улучшает прочность и Пластичность стали. [c.46]

Особая роль сварных соединений в вопросах прочности конструкций при переменном нагружении привлекла пристальное внимание многих исследователей к свойствам материала соединения, а также к проблеме влияния остаточных сварочных напряжений (ОСН) на развитие трещин усталости [23, 235, 361]. Первоначально делались попытки методами механики разрушения получить интегральные сведения о сопротивлении [c.196]

Критерии оценки прочности конструкции в целом, определяемые при стендовых, натурных и эксплуатационных испытаниях. При этих испытаниях выявляется влияние на прочность и долговечность конструкции таких факторов, как распределение и величина остаточных напряжений, дефектов,, технологии изготовления и конструирования металлоизделий и т. д. [c.61]

Исключительно важное значение представляет возможность получить, в результате испытаний на длительную прочность, остаточное удлинение и поперечное сужение при длительном разрыве. Большинство применяемых металлов снижает свое остаточное удлинение при увеличении времени до разрыва [12, 54]. Некоторые интенсивно охрупчивающиеся стали могут разрываться при остаточном удлинении, составляющем всего 1 % и даже меньше. Необходимо учитывать, что значительную долю этой величины составляет удлинение в течение третьего периода ползучести, не подчиняющееся линейному закону. [c.440]

При электрическом механизме вопрос о повторном зажигании или окончательном гашении дуги решается тем, будет ли восстанав-ливаю.щаяся электрическая прочность остаточного ствола дуги ниже или выше восстанавливаю.щегося напряжения цепи. Вопрос о восстанавливающейся электрической прочности остаточного ствола дуги не раз исследовался и теоретически и экспериментально. [c.196]

Остаточные сварочные напряжения не оказывают сколько-нибудь заметного влияния на сопротивление разрушению прп статических нагружениях элементов конструкции, если металл обладает способностью к пластической деформации. При низких T JuiepaTypax они резко (в 1,5—2 раза) снижают статическую прочность. Остаточные напряжения в готовых конструкциях снимают препмущес-твенно тер.мической обработкой — отпуск при повышенной температуре (650 С) всего изделия в печи плп местных зон сварного соединения токами высокой частоты. [c.57]

Образцы были подвергнуты отжигу для устранения остаточных напряжений. Часть из них подвергалась искусственному старению с пластической деформацией е -- 10% и последующим нагревом до 250" С. Была записана диаграмма дефор.мирования и определены зиачен[1я предела прочности, остаточной деформацпи и скорости распространения трещины на поверхности образца. Была также исследована поверхность излома методами. микрофрактографии. Параллельно производились испытания геометрически подобных образцов с линейными размерами, уменьшенными в 6 раз, для исследования влняния масштабного фактора. Кроме того, производились испытания гладких образцов больших и малых размеров. [c.367]

Форма режущей кромки К может выбираться исходя из используемой подачи 5 , прочности, остаточной щероховатости Кг, формы обрабатьшаемой детали. [c.539]

Исследованию тиксотропных превращений товарных консистентных смазок была посвящена серия работ, проведенных под руководством Д. С. Великовского в лаборатории консистентных смазок МИНХ и ГП. Разрушение смазок проводилось в вертикальных цилиндрических мешалках (тина мешалки от пенетрометра) перфорированным диском, совершающим возвратно-поступательное движение с постоянной интенсивностью. В ряде работ критерием степени разрушения являлось изменение прочности (остаточного напряжения сдвига) в процессе разрушения [23]. 13 отдельных работах о степенп разрушения судили по термп- [c.120]

С целью повышения качества поверхности заготовок на многих предприятиях аппаратостроения протяжные кольца матриц изготавливают из чугуна марки СЧ 15-32 и СЧ 32-52, механические свойства которых приведены в табл. 4.4, где в наименовании марок серого чугуна буквы и числовые индексы обозначают С - серый, Ч - чугун, первое число соответствует пределу прочности при растяжении ( б , Ша), второе число - пределу прочности при изгибе (6g y, Ша). При выборе марки чугуна следует учитывать, что с уменьшением прочности чугунов улучшаются их литейные сроР-стза и уменьшаются остаточные напряжения и коробление с увеличением толщины стенок отлквок механические свойства понижаются вследствие ухудшения структуры металла. [c.97]

Понижение порога хладноломкости и увеличение содер ка-ния волокна (%) в изломе приводит к поеышепию механических свойств. Наиболее простым решением вопроса является введение в сталь никеля, элемента, — понижающего температуру перехода в хладноломкое состояние и поэтому увеличивающего долю волокна в изломе в высокояроч.нон стали. В связи с этим улучшаются вязкие свойства, однако в обычных сталях нельзя увеличить содержание никеля свыше 4%, так как появляется остаточный аустенит (имеющий пониженную прочность, а продукты его распада пониженную вязкость), понижается то1Ч,ка A i и нельзя провести высокий отпуск. Решение задачи применения высоконикелевой стали состояло в одновременном легировании стали никелем и кобальтом. Кобальт повышает мартенситную точку (рис. 303) и уменьшает поэтому количество остаточного аустенита (рис. 303,6). Одновременно кобальт повышает точку A i и позволяет провести операцию высокого отпуска. [c.392]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Для разложения остаточного аустенита после цементации применяют высокий отпуск при 630—640 °С, после чего следует закалка с пониженной температуры и низкий отпуск. Такая обработка также обеспечивает высокую твердость цементованного слоя. Структура сердцевины должна состоять из низкоуглеродистого мартенсита или нижнего бейнита. Низкоуглеродистый мартенсит обеспечивает повышенную прочность и достаточную вязкость сердцевины. Сохранение обособленных участков или сетки феррита нежелательно, так как это сопровождается значительным снижением ирочности, пластичности и вязкости цементованных деталей Твердость сердцевины для различных сталей составляет HR 20—40, [c.238]

Цементация с последующей термической обработкой повышает предел выносливости стальных изделий вследствие образования в поверхностном слое значительных остаточных напряжений сжатия (до 400—500 МПа) и резко понижает чувствительность к концентраторам напряжений при условии непрерывной протяженности упрочненного слоя по всей упрочняемой поверхности детали. Так, после цементации на глубину 1000 мкм, закалки и отпуска хромомикслепой стали (0,12 % С 1,3 % Сг 3,5 % Ni) предел выносливости образцов без концентраторов напряжений увеличился от 560 до 750 МНа, а при наличии надреза — от 220 до 560 МПа, Цементованная сталь обладает в1)1Сокой износостойкостью и контактной прочностью, которая достигает 2000 МПа. [c.238]

Смотреть страницы где упоминается термин Прочность остаточная : [c.131] [c.590] [c.335] [c.123] [c.123] [c.180] [c.236] [c.23] [c.316] [c.17] [c.213] [c.123] [c.212] [c.118] [c.10] [c.57] [c.111] [c.56] [c.193] [c.200] [c.241] [c.260] [c.374]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...