Напряжения температурные — Расчет

Шары полные — Напряжения температурные 123, 135 — Расчет 43, 44 -- полые — Напряжения температурные 130 — Расчет 65, 66 - тонкостенные—Напряжения температурные 124 Швеллеры 269 [c.831]

Задачи 94 — 101. Определить допускаемые силы расчетом по допускаемому напряжению [Р и расчетом по несущей способности Р ], а также определить монтажные и температурные напряжения в соответствии с условиями, данными на схеме. [c.39]

Величина допускаемых напряжений [а] при расчете резервуаров устанавливается в соответствии с принятыми в СССР нормами расчета. В нормах расчета учитываются марка стали, конструктивные особенности резервуаров, тип заклепочных или сварных швов, температурный режим при эксплуатации резервуара и т. д. [c.375]

Напряжение остаточное 76 — Расчет методом конечных элементов 105 — температурное 76 [c.341]

Цилиндры толстостенные — Напряжения— Определение графическое 221 — Напряжения температурные 224 — Несущая способность — Повышение 223, 224 ---- под действием внутреннего и наружного давления—Расчет 219 [c.562]

Основным методом расчета дисков ГТД является расчет на кратковременную и длительную прочность при действии центробежных нагрузок [4]. Расчет производится с учетом пластических деформаций и ползучести материала. Для дисков сложной формы необходимо учитывать действие изгибающих моментов. Диски турбины, имеющие значительную массу, неравномерно нагреты как по радиусу, так и по сечению (в особенности на нестационарных режимах). Температурные напряжения в дисках турбин являются важным компонентом, влияющим на напряженное состояние. При расчете определяется запас статической прочности по напряжениям во всех сечениях диска на каждом из режимов нагружения [c.83]

Это показывает, что основной замедляющий эффект связан главным образом с переходом дислокаций через фазовую границу матрица — упрочняющая фаза. Ход температурной зависимости напряжения течения по расчету и из опыта показан а рис. 184. [c.395]

На рис. 97—102 представлены результаты расчетов, выполненных с применением математической модели, в сопоставлении с экспериментальными данными. Следует отметить, что изображенные на рисунках кривые непосредственно построены ЭВМ в виде изолиний, напечатанных устройством печати. Анализ результатов расчетов свидетельствует о хорошем совпадении с данными эксперимента. Математическая модель позволяет с достаточной точностью описать распределение кинематических параметров, контактных напряжений, температурных полей для прокатки в широком диапазоне изменения параметров е, //Яср, [c.294]

На последнем этапе расчета на прочность вычисленное значение наибольшего коэффициента интенсивности напряжений Кг (как определенной функции нагрузок, размеров тела и длины начальной трещины) приравнивается некоторому критиче-.скому значению этого коэффициента, характеризующему сопротивление материала отрыву на фронте трещины нормального разрыва. Получается критериальная зависимость, связывающая допускаемые величины внешних нагрузок, длин трещин, внутренних напряжений, температурных градиентов и т. д. В случае устойчивого развития хрупких трещин эта зависимость служит для опр.еделения длины трещины. [c.520]

С точки зрения анализа напряжений влияние температурных эффектов на пластичность может быть изучено на двух уровнях в зависимости от того, какая применяется теория термомеханического поведения — связанная или несвязанная. Большинство важных для техники проблем, касающихся разрыхления, напряжений при сварке, остаточных напряжений после закалки, расчета топливных элементов реакторов и т. д., могут быть достаточно точно изучены в рамках несвязанной теории. При таком подходе температура входит в соотношения между напряжениями и деформациями только благодаря члену, определяющему тепловое расширение кроме того, учитывается влияние температуры на константы материала. [c.203]

Диски переменной толщины — Определение напряжений и деформаций 342—351 — Расчет методом линейной аппроксимации 342—345 — Расчет методом последовательных приближений 347—350 — Пример расчета 345—347 ----постоянной толщины — Определение температурных напряжений 340, 341 — Расчет напряжений и деформаций 339, 340 — постоянной толщины с ободом— Расчет 341, 342 --равнопрочные — Профилирование 335 — 337 [c.684]

При температурном воздействии расчет конструкций в упругом состоянии сводится к вычислению критической температуры, соответствующей критической нагрузке при механической потере устойчивости. При анализе работы конструкций в закритическом состоянии необходимо считаться с быстрым уменьшением термических напряжений при больших деформациях [5, 15]. [c.213]

Окончательные напряжения в диске являются суммой напряжений первого и второго расчета (последние умножают на к). Если требуется раздельное определение напряжений от центробежных сил и температурных напряжений, то первый расчет выполняют дважды. [c.595]

Пластинки 526 — Изгиб упруго-пластический 620. 621 — Напряжения температурные 121, 122 — Расчет в условиях ползучести 623, 624 — Расчет при деформациях упруго-пластических 615—623 [c.821]

Задачи 94—101. Определить допускаемые силы [Р] расчетом по допускаемому напряжению и [Р расчетом по несущей способности, а также определить монтажные и температурные напряжения в соответствии с условиями, данными на схеме. Для стержней принять [а] = 1600 кГ см , = 2-108 кГ/сл , = 12-10- . В задачах 99, 101 принять [о] = 160 МЩм , = 2-10 Мн/м . [c.28]

Для определения температурных напряжений указанная схема расчета сохраняется. В этом случае условия статики составляют только для сил, а величины изменений длин нагретых или охлажденных элементов определяют алгебраическим суммированием приращений длин от усилий и изменения температуры. Абсолютное удлинение от изменения температуры подсчитывают по формуле [c.17]

Напряжения температурные 3 — 224 — Несущая способность — Повышение 3 — 223, 224 - под действием внутреннего и наружного давления—Расчет 3 — 219 [c.493]

Ширину плиты назначают обычно равной ширине полосы движения, длину плиты определяют расчетом на температурные напряжения. Температурные напряжения возникают в жестких покрытиях от сопротивления трения плиты о грунт при изменении длины плит в результате нагревания или охлаждения. Кроме того, неравномерное нагревание верхней и нижней поверхностей плиты, разница температур которых достигает 20—30° С, вызовет коробление, чему препятствует собственный вес плиты, наличие штырей в швах и заклинивание при изгибе. [c.75]

Если говорить непосредственно о расчете дисков пальцевых муфт, то в данном случае мы имеем дело с задачей, в которой явно проявляются нелинейные эффекты и, следовательно, требуется создание математической модели, учитывающей весь комплекс эксплуатационных нагрузок, в том числе и действующих вне плоскости серединной поверхности диска. Но решить такую задачу в настоящее время практически невозможно требуется определенное упрощение задачи за счет уменьшения числа учитываемых силовых факторов или пренебрежения эффектами наложения. Соглашаясь в принципе с такой концепцией решения задачи, мы, тем не менее, должны отдавать себе отчет в том, что без предварительной оценки вклада каждого из силовых факторов в общую картину состояния изделия (напряженного, температурного, долговечности) создать оптимальную расчетную модель вряд ли возможно. В связи с этим, по-видимому, оправданным может оказаться такой подход к решению задачи, когда предварительно рассматривается действие каждого из силовых факторов в отдельности, а затем уже находится решение для комбинации наиболее существенных из них. [c.75]

Использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) во многих случаях позволяет прогнозировать несущую способность различных конструкционных элементов в частности, результаты расчета по условию (2.1) весьма удовлетворительно соответствуют экспериментальным данным при испытании образцов с концентраторами [101] в случае реализации довольно больших пластических деформаций по достижении условия oi = = S (ef), где ef — интенсивность пластической деформации. Однако применение критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) для прогнозирования условий разрушения образцов с острыми концентраторами или трещинами связано со значительными трудностями. В частности, моделирование температурной зависимости критического коэффициента интенсивности напряжений Ki T) на основе условия (2.1), как будет показано в подразделе 4.2, не позволяет адекватно описать экспериментальную кривую. Указанные обстоятельства приводят к необходимости дополнительного анализа условий хрупкого разрушения. Такой анализ на основе физических процессов, контролирующих хрупкое разрушение материала, представленный ниже, позволил дать новую формулировку необходимого условия хрупкого разрушения— условия зарождения микротрещин скола — и предложить физическую интерпретацию зависимости критического напряжения хрупкого разрушения S от пластической деформации [75, 81, 82, 127, 131]. [c.60]

Стальная труба с внутренним диаметром 2ri=4 см и наружным 2 2 = 8 см нагревается так, что температура внутренней поверхности Tj = 300°С, а наружной Tj = 200°С. Определим температурные напряжения в трубе, считая, что по толщине стенки температура изменяется по линейному закону. При расчете примем Е = 2 10 кгс/см р, = 0,3 а = 125 10 . Превышение температуры внутренней поверхности над наружной T = Ti — Т = = 100°С. [c.459]

Определим отдельно температурные напряжения. Ход решения этой задачи аналогичен ходу только что рассмотренной. Уравнение равновесия получим из уравнения (16.65), положив <в = 0. Оно будет таким же, как в случае расчета толстостенного цилиндра [формула (16.1] [c.464]

Нанесение предельных отклонений размеров. Рассмотренные выще размеры деталей, наносимые на чертеже, называют номинальными. Номинальные размеры находят расчетами деталей (на прочность, жесткость и др.), а также назначают из конструктивных или технологических соображений. Однако действительные значения размеров деталей и изделий могут отличаться от номинальных вследствие неточности технологического оборудования, погрещностей и износа инструмента и приспособлений, силовой и температурной деформации системы станок — приспособление — инструмент — деталь, неоднородности физико-механических свойств материала и остаточных напряжений в деталях, а также из-за ощибок рабочего и других причин. [c.282]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

В ряде случаев авиационные конструкции эксплуатируются в условиях сложного взаимодействия спектров аэродинамической температурной и силовой нагруженности. Воздействие силовых факторов и температуры на этапах полетного цикла порождает интенсивное протекание процессов перераспределения напряжений и деформаций, изменение структурных параметров и механических характеристик материала, накопление циклических и длительных повреждений. Изменение несущей способности элементов авиационных конструкций оказывается особенно выраженным для малоциклового нагружения при наличии пластических деформаций и нагрева, когда изменение механических свойств по числу циклов и по времени обусловливает заметную неста-ционарность кинетики местных напряженно-деформированных состояний. Расчет долговечности в таких условиях, как отмечается в гл. 1, 2, 4, 8 и 11, осуществляют на основе решений соответствующих краевых задач, реализуемых экспериментально, с помощью численных решений или приближенных аналитических методов. [c.114]

На практике для расчета деталей, которые будут работать в сложнонапряженном состоянии, конструкторы пользуются данными испытаний на ползучесть и усталость при одноосном нагружении, однако при этом они проводят опытную проверку принятых решений. Таким образом, например, используют внеплоскостную компоненту напряженного поля рабочих и сопловых лопаток турбины для расчета их долговечности в условиях ползучести [17]. Принимая подобный подход, исходят из предположения, что компоненты напряжения в плоскости лопасти возникают исключительно из-за температурных эффектов (а не под воздействием рабочих нагрузок) и в дальнейшем постепенно релаксируют. Локальное внеплоскостное напряжение используюг для расчета мгновенных значений скорости локальной внеплоскостной деформации ползучести в свою очередь, результаты этого расчета включают в компьютерный анализ перераспределения напряжений, расчета новой скорости ползучести и так далее с конечным результатом в виде расчетного значения долговечности детали. Практика дает множество данных, подтверждающих справедливость такого подхода. [c.79]

Расчет при давлении гидростатическом или равномерном 577 578 — Расчет при нагрузке моментами или силой сосредоточенной 575, 576 --треугольные равносторонние защемленные — Расчет 577, 578 - треугольные равносторонние шарнирно опертые— Расчет 575—577 - упруго-пластические — Напряжения температурные 128 Пластвчность — Теория — см. Теория пластичности, — Условия — см. Текучесть — Условия [c.823]

Во многих инженерных задачах важным аспектом является знание распределения температуры в теле. Количество тепла, подводимого к телу или теряемого им, может быть вычислено, если известно распределение температуры. Температурное поле, кроме того, влияет на распределение напряжений. Температурные напряжения имеют место в каждом теле, в котором существуют градиенты температуры и которое не может свободно расширяться во всех направлениях. Эти напряжения необходимо учитывать при проектировании вращающихся механизмов, таких, как реактирные двигатели или паровые генераторы. Для расчета темпераТгурных напряжений следует прежде всего определить распределение температуры в теле. [c.134]

Пример расчета. На рис. 3.4 штрих-пуиктириыми линиями показаны результаты расчета установившейся ползучести диска постоянной толщины, расчет которого по теории старения приведен выше. Распределение температур и частота вращения диска приняты такими же, как в предыдущем примере. При установившейся ползучести температурные напряжения полностью снимаются. Расчет дает предельное напряженное состояние в диске при условиях, когда деформации ползучести превышают упругие температурные деформации и в то же время диск еще не разрушился (не наступила третья стадия ползучести). [c.372]

Расчет по предложенной зависимости позволяет определить возникающую температурную разность на поверхности шарового твэла и дополнительные тангенциальные растягиваюй ие напряжения. [c.86]

Расчет равнопрочных быстроизнашивающихся дисков сложен, так как в ряде случаев приходится учитывать тепловые Напряжения, возникающие от неравномерности температурного поля диска. Во многих случаях картина осложняется явлением Теплового удара, вызывае.мого на некоторых режимах работЬг неустаНовившими ся потоками тепла от периферии к центру или наоборот. [c.111]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

Так, например, термоупругие напряжения, если расчет затруднен, определяют на прозрачных моделях (методом фототермоупругости) созданием в модели охлаждением или нагревом температурного поля, подобного имеющемуся в натурной конструкции. [c.338]

Нейтронное и у-излучения из активной зоны реактора создают мощный поток энергии, В больших энергетических реакторах интенсивность излучения достигает 10 МэвЦсм -сек). Это приводит к тому, что мощность энерговыделения в конструкциях, находящихся в непосредственной близости от активной зоны, достиггает 100 бт/слг и более [45]. Для корпусов водо-водяных и газоохлаждаемых реакторов, которые рассчитаны на значительное давление, энерговыделение, связанное с поглощением излучений, может привести к дополнительным температурным напряжениям, которые необходимо учитывать в расчетах прочности. Кроме того, интенсивное нейтронное облучение вызывает структурные нарушения материала корпуса, которые, накапливаясь, приводят к изменению его прочностных характеристик-Существенными факторами для реакторов многих типов являются также коррозия материала корпуса и усталость этого материала от переменной нагрузки. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...