Геометрические параметры 214 Коэффициенты, необходимые для

Приведенный перечень параметров не является обязательным, его можно расширить, а некоторые из параметров заменить другими. Например, вместо динамического коэффициента вязкости можно ввести кинематический коэффициент v == р,/р. Геометрическими параметрами могут быть углы, определяющие конфигурацию границ или поля течения. Как правило, искомой исследуемой величиной является параметр второй группы, т. е. кинематическая или динамическая характеристика потока, которую нужно определить как функцию всех или части остальных параметров. Следует подчеркнуть, что составление полного перечня параметров, определяющих исследуемый процесс, является важной частью решения задачи методом размерностей. Оно упрощается, если процесс описан математически, в частности дифференциальными уравнениями в противном случае необходимо иметь четкое представление о физической сущности процесса, основанное на предварительном экспериментальном изучении. Для применения метода размерностей, как правило, необходима [c.128]

Проведение опытов. Необходимо запланировать измерения местного коэффициента теплоотдачи не менее чем при трех значениях скорости потока, учитывая, что максимальная скорость потока в этой установке равна примерно 25 м/с. Вторая серия экспериментов проводится с установленным на входе в канал турбулизатором. Степень турбулентности зависит от геометрических параметров турбулизирующей решетки, расстояния до цилиндра и числа Рейнольдса потока. Соответствующие данные указываются преподавателем для конкретного используемого в опытах турбулизатора. [c.163]

В общем случае математическая формулировка задачи теплообмена включает уравнение энергии, уравнение движения и уравнение неразрывности с заданными коэффициентами (физическими параметрами среды), необходимые для отыскания пяти неизвестных функций /, Щх, Шг, р, а также начальные и граничные условия для области с заданной геометрической конфигурацией и размерами. В качестве примера рассмотрим математи- [c.280]

Эксплуатационные показатели электрических машин и приборов при постоянстве качества материалов определяются геометрическими параметрами этих изделий. Например, в электровакуумных приборах геометрические параметры определяют длину волны и форму спектра генерируемых или усиливаемых электромагнитных колебаний, их мощность, к. п. д., коэффициент усиления и др. Поэтому необходимо установить связь эксплуатационных показателей электрических машин и электрических и электронных приборов с их геометрическими параметрами и допуски на функциональные геометрические параметры определять исходя из допустимого изменения эксплуатационных показателей этих изделий. [c.374]

Вернемся к вопросу о расчете ( i),- i. Для определения коэффициента скорости (ф ) 1 необходимо воспользоваться опытными данными об изменении по радиусу потерь в кольцевой решетке с близкими геометрическими параметрами к рассчитываемой. Если таких опытных данных нет, то приближенно указанную зависимость изменения потерь энергии вдоль радиуса можно построить с использованием данных о профильных и концевых потерях в прямых решетках (рис. ПО). При этом считаем, что [c.217]

При проектировании базового образца параметрического ряда гидротрансформаторов необходимы данные о влиянии геометрических параметров лопастной системы на коэффициенты Лос.н и Лос.т- Наиболее полно эти данные имеются для гидротрансформаторов с центростремительным турбинным колесом [11]. [c.57]

Пример расчета технологических параметров обжима. Требуется рассчитать размеры заготовки, выбрать конструктивную схему штампа для обжима, определить усилие и работу деформирования, необходимые для штамповки детали, показанной на рис. 18, рассчитать геометрические параметры матрицы. Заготовкой служит стальная бесшовная горячекатаная труба диаметром Од = 102 мм, со стенкой толщиной s = 4 мм, у которой ов = 500 МПа, От = 420 МПа, относительная деформация в момент начала образования шейки бш = п = = 0,223. Относительная толщина стенки заготовки s/D = 4/102 = 0,04 срединные диаметры D = 102 — 4 = = 98 мм, d = 68 — 4 = 64 мм коэффициент обжима К = 98/64 = 1,5. [c.214]

Первая и вторая из этих групп факторов уже упоминались в связи с задачей о статическом выпучивании. Что же касается третьей группы, то, как видно из уравнений движения (6) —(9), здесь необходимо изучить влияние лишь безразмерных геометрических параметров оболочки Rlh и L/R и коэффициента Пуассона v. Числовые результаты были получены при/ /Л.= 1000, L// =2 и v== 0,30. [c.19]

Дисковый и концентрично с ним расположенный кольцевой электроды (рис. 1) представляют собой единую механическую систему — вращающийся электрод, причем электрически эти электроды друг от друга изолированы. Исследуемый электрохимический процесс проводится на дисковом электроде. Переходящие в раствор продукты реакции при вращении электрода конвективной диффузией доставляются к кольцевому электроду, где могут быть качественно и количественно определены с помощью полярографии при соответствующем подборе материала электрода — кольца и условий процесса. Для количественных расчетов необходимо знать коэффициент переноса от диска к кольцу М, который, как показали Иванов и Левич [2], при ламинарном режиме определяется геометрическими параметрами электрода, а именно соотношением радиуса диска Гх, внутреннего и внешнего радиусов кольца Га и Гз [c.73]

Для отыскания геометрических параметров оптимального эжектора необходимо прежде всего выяснить, какой из возможных режимов его работы является наивыгоднейшим. На рис. 14 для примера приведены типичные зависимости степени повышения давления е" и адиабатического КПД т]ад эжектора со сверхзвуковым и дозвуковым соплами от коэффициента эжекции к при неизменных параметрах смешиваемых газов и при фиксированной геометрии эжектора. Из рис. 14 видно, что при всех значениях характерного отношения давлений с увеличением коэффициента эжекции от нуля до максимального значения, соответствующего режиму запирания, степень повышения давления уменьшается незначительно КПД эжектора при этом непрерывно возрастает от нуля до некоторого максимального значения, соответствующего предельному режиму запирания. Такой характер зависимостей е"(к) и ЦаЛ ) сохраняется практически во всем возможном диапазоне изменения [c.212]

При выполнении работы необходимо проследить влияние обрабатываемого материала и элементов режима резания на вид образующейся стружки исследовать деформацию в срезаемом слое методом накатных координатных сеток исследовать зависимость коэффициента усадки стружки от элементов процесса резания и геометрических параметров резца оформить экспериментальные данные и результаты вписать в протокол (форма № 7). [c.104]

Конструкции труб с принудительно или естественно вентилируемым зазором переменной ширины, с металлической вставкой с вентилируемым зазором и с проходным зазором имеют одну схему теплообмена, представленную на рис. 7.3. Из-за большой высоты дымовой трубы и существенного изменения геометрических параметров и теплообменных коэффициентов по высоте трубы (в отдельных случаях в 3 раза) необходимо осуществлять зонный принцип расчета, который предполагает усреднение параметров по высоте дымовой трубы в пределах каждой зоны. При этом серией расчетов на ЭВМ установлено, что варьируемая высота расчетной зоны влияет на результаты расчета только в нижней части дымовой трубы с противодавлением, где идет наиболее интенсивный теплообмен между дымовыми газами и вентилируемым воздухом. [c.121]

Заключение. Опытные данные практики эксплуатации контактных пар убедительно показывают, что на стадии проектирования новых конструкций подвижных сопряжений необходимо принимать во внимание случаи, когда в отдельных узлах трения (втулка) могут возникнуть трещины. Полученные в работе основные разрешающие уравнения позволяют при заданном натяге численными расчетами, путем определения коэффициентов интенсивности напряжений, прогнозировать рост имеющихся трещин во втулке составного цилиндра установить допустимый уровень дефектности и максимальные значения рабочих нагрузок, обеспечивающий достаточный запас надежности. Решение обратной задачи по определению натяга соединения втулки и подкрепляющего цилиндра позволяет на стадии проектирования выбирать оптимальные геометрические параметры элементов контактной пары, обеспечивающие повышение несущей способности. [c.205]

На рисунках, приведенных ниже, будут даны кардинальные элементы в пространстве объектов и изображений, как функции отношения потенциалов (Уг—ио) У —С/о) для (Уз—С о)/ /(У1—С/о) =2, 5, 10 и 20. Поскольку свойства замедляющих линз могут быть прямо выведены из свойств ускоряющих линз, нет необходимости вычислять их отдельно. Геометрическими параметрами являются /г// =1.8 и з/Я = 0,2. Они выбраны потому, что среди существующих данных соответствуют наилучшим значениям сферического коэффициента добротности. Все величины отнесены к радиусу цилиндров / . Кривые соответствуют бесконечно тонким электродам. [c.449]

Значение коэффициента пропорциональности к зависит от геометрических параметров системы и рода газа ( = 4 10" ч-2 х X 10 Па" ), что приводит к необходимости градуирования вакуумметра на газе данного состава. [c.279]

Вследствие указанных коррективов, а также малой скорости движения автомобиля на территории предприятия, в частности внутри помещения, параметры первой и третьей фаз не имеют существенного значения, тем более что возможная неточность построения поворота на основе второй фазы компенсируется учетом практически необходимых запасов пространства. Лишь при определении геометрических параметров проектирования для автопоездов режимный коэффициент оказывает влияние на траекторию и полосу их движения. [c.142]

Расчет пластмассовых аппаратов и деталей рекомендуется производить в такой последовательности. Определяют геометрическую форму и необходимые размеры изделий уточняют рабочую температуру стенок аппарата выбирают материал определяют способ изготовления и способ соединения заготовок и отдельных элементов при монтаже рассчитывают величину полного рабочего давления жидкости и коэффициенты прочности швов рассчитывают толщину ограждающих конструкций и других несущих элементов определяют расчетное напряжение материала аппарата при выбранных параметрах н рабочих нагрузках производят сопоставление полученного расчетного напряжения с прочностной характеристикой с учетом коэффициента запаса прочности, равным 2—3. [c.161]

Для создания высокопроизводительного зубофрезерного станка необходимо знать силы резания при зубофрезеровании. Как и при всех методах обработки со снятием стружки, при зубофрезеровании существует взаимосвязь между сечением среза, механическими характеристиками обрабатываемого материала и силой резания. Сечения среза и силы резания на отдельных зубьях фрезы при нарезании прямозубого колеса приведены на рис. 106. В соответствии с режущими кромками зуба фрезы различают сечение среза Qh головки зуба, сечение среза QF рабочей стороны профиля зуба и сечение QF нерабочей стороны профиля зуба. Из этих трех составляющих сечение среза Qh является наибольшим, т. е. основная часть работы по снятию стружки производится головкой зуба. Исходя из геометрических параметров сечения среза и коэффициентов силы резания, можно рассчитать силы резания с учетом влияния различных параметров. При модуле 1 < /и < 10 максимальная сила резания [c.104]

В зависимости от агрегатного состояния калориметрического вещества калориметры, в которых осуществляется измерение разности температур во времени, классифицируют на жидкостные (с жидким калориметрическим веществом) и массивные (с твердым калориметрическим веществом). В массивных калориметрах теплообмен между образцом и калориметрическим веществом происходит путем теплопроводности. Время релаксации температуры (инерционность калориметра) зависит от коэффициента теплопроводности между образцом и калориметрическим веществом, а также от удельной теплопроводности и геометрических параметров калориметрической системы. Для сокращения временного интервала релаксации температуры необходимо уменьшить массу металлических частей калориметра и использовать металлы с высокой удельной теплопроводностью. [c.95]

Таким образом, регистрация изменения во времени локальной разности температур служит средством для измерения тепловых потоков при условии, что известен градуировочный коэффициент для калориметра. Этот коэффициент необходимо экспериментально определить, так как результирующий тепловой поток нельзя прямо связать с разностью температур из-за вклада в теплообмен процессов конвекции и излучения, который должен быть по возможности уменьшен. Процессы теплопередачи зависят не только от разности температур, но в большой степени от геометрических параметров калориметрической системы, свойств теплопередающей поверхности и т.п. [c.117]

Так как волновые зубчатые передачи выполняют со смещением, то при определении геометрических параметров необходимо знать коэффициенты смещения и межосевое расстояние станочного зацепления. [c.318]

Ступенчатое сжатие воздуха в компрессоре с промежуточным охлаждением является, как известно, одним из методов повышения внутреннего коэффициента полезного действия / газотурбинной установки (ГТУ). Эффективность промежуточного охлаждения повышается с увеличением АТ — величины охлаждения воздуха и уменьшением аэродинамического сопротивления Арх холодильника. Возникающая в связи с этим задача определения оптимальных геометрических размеров холодильников обычно решается путем сопоставления ряда вариантных расчетов. Такой способ решения громоздок и при ограниченном числе вариантов не всегда приводит к наилучшему решению. В данной работе предлагается простой и достаточно точный аналитический метод определения оптимальных геометрических параметров промежуточных холодильников транспортных ГТУ. Для получения такого метода необходимо предварительно установить условия сопоставления и найти аналитическую зависимость, отражающую влияние тепловых и аэродинамических параметров холодильника на т[е. Аналогичная задача решена автором применительно к воздухоподогревателям ГТУ [31. [c.206]

В автоматах этой группы для сварки трехфазной дугой с применением присадочной проволоки в зону горения трехфазной дуги подаются две электродные и одна присадочная проволока. Трехфазная сварочная дуга обладает большой устойчивостью горения и значительной тепловой мощностью, а поэтому введение в нее присадочной проволоки не нарушает режима сварки и не снижает качества сварного соединения. Применение присадочной проволоки повышает в 1,4—1,7 раза производительность установки по сравнению с автоматической сваркой трехфазной дугой без присадки. Применение присадочной проволоки повышает коэффициент наплавки и коэс ициент расплавления и снижает расход электроэнергии на 1 кг наплавленного металла. Изменяя количество и химический состав присадочной проволоки, можно в широких пределах регулировать геометрические параметры сварного шва и химический состав наплавленного металла, а это бывает необходимо при сварке сталей специального назначения или при наплавке. Скорость подачи электродных и присадочной проволок должна изменяться независимо друг от друга в значительных пределах. [c.67]

Найденные скорости по те М же справочникам необходимо изменить в соответствии с коэффициентами, характеризующими состояние металла, поверхность заготовки, марку твердого сплава,, сечение резцов, геометрические параметры режущей части резца, износ резцов, вид обработки и пр. [c.103]

Скорости резания для каждого резца предварительно берем по справочнику с учетом материала обрабатываемой детали, глубины резания и выбранной подачи. Для проходного резца 1 при / = 1,2 мм и s = 0,4 мм/об скорость v = 180 м/мин для быстрорежущего фасочного резца 2 скорость v = 44м/мин для фасочного резца 3 скорость у = 105 м/мин для подрезного резца 4 скорость а= 215 м/мин. Найденные скорости по тем же справочникам необходимо изменить в соответствии с коэффициентами, характеризующими состояние металла, поверхность заготовки, марку твердого сплава, сечение резцов, геометрические параметры режущей части резца, износ резцов, вид обработки и пр. Тогда, согласно справочнику, для каждого резца имеем свою рекомендованную скорость резания при стойкостях для твердосплавных резцов 90 мин и для резцов из быстрорежущей стали 60 мин tij — 79 м/мин, — 40 м/мин, = [c.171]

Проверочный расчет. Для проверочного расчета должны быть заданы материалы, из которых изготовлен червяк и червячное колесо, число заходов червяка Zi, число зубьев червячного колеса Zj, делительный диаметр червячного колеса dj и червяка di, модуль т, угол контакта витка червяка с червячным колесом 6 и межосевое расстояние а также степень точности п. Чтобы найти коэффициенты, входящие в (8.34), необходимо определить последовательно следующие геометрические параметры коэффициент диаметра червяка j по (8.14), ко фициент смещения X по (8.16), дпа.четр вершпн зубьев da по (8.24), делительный угол подъема v по (8.27), угол профиля в торцевом сечении а< по (8.30) и коэффициент перекрытия по (8.31). Коэффициент высоты головки зуба ha — = 1,0. Кроме того, по (8.1) определяется скорость скольжения г ск. [c.177]

Следует иметь в виду, что при различных значенидх Яг для получения данного коэффициента эжекции необходимо выбирать согласно формуле (14) различные значения геометрического параметра а. Поэтому точки кривых п = onst на рис. 9.11 соответствуют различным эжекторам чем больше 2, тем меньше относительная площадь камеры смешения (больше величина а). [c.516]

Решение этой системы строим таким образом, чтобы по известным параметрам газа (жидкости) в сопле и геометрическим параметрам эжектора определить относительный расход эжек-тируемой внешней среды (коэффициент эжекции) и скорость истечения смеси из эжектора, необходимые для вычисления реактивной силы. Для этого при помощи первого и последнего уравнений системы исключаем величину (рз — рг) из уравнения количества движения. Подставив в полученное выражение безразмерные величины [c.555]

Критерий прочности в форме полинома четвертой степени в общем виде не удобен для целей неразрушающего контроля прочности изделия. Были произведены соответствующие преобразования, позволившие представить указанный критерий в форме, удовлетворяющей требованиям неразрушающего контроля (табл. 2.9). Для определения прочности изделия при сложном напряженном состоянии необходимо знание следующих параметров предела прочности композиционного материала в направлении армирования 0 структурных коэффициентов степени анизотропии прочности в направлении осей упругой симметрии — а — = Опо/о о и под углом 45° к ним Ь сг45/сТо> а также соотношения между прочностью при сдвиге и прочностью при растяжении (сжатии), с == То/сГц геометрических параметров изделия, например, для труб толщина б и диаметр О, а для конических изделий также угол при вершине конуса а. [c.184]

Геометрические преобразования, выполняемые над фигурами, можно оценить параметрически аналогично геометрическим условиям. Пусть фигура AB DEF (см. рис. 14) задана параметрами формы. Необходимо построить фигуру A B D E-i F-i , подобную фигуре AB DEF. Для определения параметров формы новой фигуры необходимо указать один параметр > О, называемый коэффициентом подобия. Этот параметр характеризует преобразование подобия. [c.38]

Рассмотрим постановку задачи оптимизации конденсатора как агрегата ПТУ по минимуму суммарной площади наружных поверхностей труб трубного пучка. В качестве независимых переменных (параметров совокупности jX . п. к ) упрощения системы ограничений, формирующей область допустимых значений оптимизируемых параметров, целесообразно выбрать геометрические параметры и St. п/ н, а также число Рейнольдса потока дифенильной смеси, рассчитанное по температуре конденсации Неод. В совокупность внешних факторов совместно с теплофизическими свойствами ДФС, воды и материала трубного пучка (стали 12Х18Н9Т) необходимо ввести массовый расход ДФС th через конденсатор, давление р , температуру и относительное массовое паросодержание Хщ потока ДФС и аналогичные параметры потока воды T i, на входе в конденсатор. Кроме того, необходимо ввести температуру и относительное массовое паросодержание обоих теплоносителей на выходе из конденсатора Тда, Хда и 7 2, х 2, а также заданные значения коэффициентов потерь давления по трактам воды и ДФС и Од, В этом случае задача оптимизации в общем виде может быть сформулирована следующим образом найти [c.155]

Указанное использование уравнений неразрывности (62.6) или количества движения (62.8) дает возможность простейшего сравнительного исследования различных решеток в одинаковых условиях (при одинаковых величинах параметров воздуха на входе 1 , р = р, Т и геометрических параметров 2, /г и 1). Для более точного измерения абсолютных величин оценочных коэффициентов необходимы измерение аэродинамических полей за решеткой и использование состветствующих интегральных формул 51. [c.484]

Конфигурация участков и препятствий трубопроводных сетей, их геометрические параметры, условия подвода и отвода и режимы течения столь многообразны, что в литературе не всегда можно найти необходимые опытные данные для расчета их гидравлического сопротивления. Поэтому автор решил включить в справочник данные, не только хорошо проверенные лабораторными исследованиями, но и полученные теоретическим путем или приближенным расчетом, основанным на отдельных экспериментальных исследованиях, а в некоторых случаях грубоориентировочные данные (последние специально оговорены в тексте). Это допустимо потому, что в промышленных условиях точность изготовления и монтажа сетей труб и установок, а следовательно, и условия протекания потока могут значительно различаться в отдельных установках и отличаться от лабораторных условий, при которых получено большинство коэффициентов гидравлического сопротивления, а также потому, что для многих сложных элементов эти коэффициенты не могут иметь постоянного значения. [c.5]

Пусть заданы следующие величины геометрические параметры Но, Н, Я, коэффициент трения скольжения / и предел текучести деформируемого металла ат. Рассчитав длину очага деформации / , необходимо хотя бы ориентировочно определить положение нейтральной точки на дуге контакта (точка п на рис. 63). С этой целью может быть использована формула Экелунда—Павлова [c.72]

Структура программы. Процедура расчета методом конечных элементов сводится к нескольким основным этапам. Меридиональное сечение диска разбивают на элементы и определяют координаты узловых точек, силы или перемещения, заданные в узлах и на границах (рис. 5.2). От способа разбиения области на элементы зависит вид матрицы жесткости, а следовательно, объем информации и скорость счета, поэтому он не должен быть произвольным. Существуют различные способы выделения элементов с помощью регулярных сеток, в частности использование изопараметриче-ских элементов [3, 46]. В осесимметричной задаче наиболее простым является построение сечений кольцевых элементов путем соединения узловых точек, выделенных на прямых линиях, параллельных оси вращения. Разбиение вдоль линии делают равной длины при необходимости неравномерного деления вводят весовой коэффициент и узловые точки нумеруют в определенной последовательности. Такой принцип позволяет осуществить автоматизацию определения геометрических параметров треугольника при задании минимальной исходной информации, например координат двух точек на границах одной прямой и числа узловых точек на этой прямой. Усилия многих исследователей направлены на создание оптимальной системы автоматического разбиения расчетной области (см., например, 123]). [c.163]

Теперь можно приступить к исследованию эффекта анизотропии в перекрестно армированных оболочках. Рассмотрим задачу о растяжении защемленной цилиндрической оболочки (см. рис. 10.1), выполненой из четного числа перекрестно армированных слоев. Задачу реализуем для оболочки с геометрическими параметрами Л = 5 мм, I = R = 100 мм, изготовленной из бороэпоксидного композиционного материала. Исходным материалом однонаправленно армированного слоя являются борные волокна сЕ = 4,2 - 10 МПа, = 0,21 и эпоксидное связующее с = 3500 МПа, = 0,33 объемный коэффициент армирования = 0,5. Другие характеристики армированного слоя d , /р, Ло всякий раз при численных расчетах необходимо подбирать, исходя из равенства Ло = h/N, где Л - число слоев в пакете, и формулы (4.1). [c.211]

Все его геометрические параметры полностью определяются коэффициентом вытяжки X (2.3.14) или относигельной деформации (2.3.П) и шириной полосы 2Н, в которой осуществлена суперпозиция. Из рис. 71 следует, что при Я. = onst (е = onst) изменением величины Н можно получить необходимое отношение (2.3.29) или [c.233]

Компоненты метрического тензора Ujj, коэффициенты вюрой квадратичной формы bks Для срединной поверхности оболочки и их производные по координатам х первого и второго порядка вычисляются в программе G1LIND. Для их однозначного o[ipe-деления необходимо ввести в исходной информации характерные размеры оболочки. Остальные геометрические параметры, необходимые для составления разрешающих уравнений теории оболочек, вычисляются в подпрограмме GEOMTS независимо от вида рассматриваемого объекта. [c.174]

Следует напомнить, что в процессе обезразмеривания геометрических параметров и перемещений пластины в коэффициенте Мо, а следовательно, и в (7.4), появился множитель Гд. Поэтому в соответствии с формулой (7.11) при вычислении соответствующих частот Шп необходимо либо задавать величину радиуса пластины го, либо включать ее в частоты колебаний и [c.365]

При расчете и конструировании клещей [0.9 ] следует подобрать их геометрические параметры таким образом, чтобы коэффициент зажатия по формуле (IV.2.1) при , = 0,5 для губок с насечкой при любом допустимом размере груза был не меньше [k] 1,5. Для расчета элементов клещей на прочность по нагрузкам второго расчетного случая необходимо брать такой размер груза, который дает наибо,пьшее значение коэффициента зажатия, и учесть неравномерность загрузки клещей при захвате груза со смещением относительно его центра тяжести (рио. IV.2.32, б). Можно принимать коэффициент неравномерности V = 1,5, что соответствует смещению центра тяжести груза относительно среднего положения на 0,25rf. Полиспасты и барабаны [c.72]

Порядок расчета зубчатых цилиндрических эвольвентных передач следующий 1) Задание исходных данных, определение вспомогательных и- нагрузочных коэффициентов (табл. V.1.5—V,1.7, V.1.9- V. 1.13) 2) определение параметров для расчета допускаемых напряжений, а также значений допускаемых напряжений на контактную и изгибную долговечность и прочность (табл. V. 1.5, V.1.6, V. 1.14- -V.l,19) 3) расчет значений начальных диаметров шестерни d i и колеса d u (индексом 1 всегда обозначают шесФерню, индексом 2 колесо), модуля т (табл. V. 1.6), определение межосевого расстояния по формуле = 0,5 (dij,2 dwi) последующим округлением значений а,, и m до стандартных (табл. V.1.7) 4) определение остальных основных геометрических параметров передачи (табл. V.1.8). Расчет ведется методом последовательных приближений, при необходимости исходные " данные корректируются. [c.187]

Можно заметить, что экспериментальные данные М. Я. Ба-Н1ирова [6] лежат, как правило, выше расчетных и данных опыта других авторов [16] в среднем на 2—5%- Это расхождение возрастает с увеличением температуры. Возможно, значения теплопроводности раствора заключают в себе лучистую составляющую. В работе [6] говорится лишь об отсутствии конвективного теплообмена в приборе и нет упоминания об оценке лучистой составляющей коэффициента теплопроводности. Долю лучистой составляющей в жидких поглощающих средах можно оценить по формуле (2-30). Для этого необходимо знание геометрических параметров прибора, степени черноты стенок и интегрального коэффициента поглощения излучения. [c.210]

Для точного определения членов осреднения %, i и формы средней поверхности тока необходимо знать полное трехмерное нестационарное-поле потока однако практически, с точностью до членов порядка 1 вадрата пульсаций (в окружном направлении и по времени), функции х и v определяются геометрическими параметрами межлопаточных каналов, а пульсационные члены R опускаются. (Такое обычно принимаемое упрощэние соответствует модели течения через турбомашину с бесконечно большим числом лопаток, толщина которых учитывается коэффициентом стеснения О <С X < ) оценки погрешности упрощенной осесимметричной [c.146]

Виды корригирования и назначение коэффициентов смещения. Корригирование профилей достигается смещением реечного инструмента при нарезании зубцов и не требует применения специального оборудования и специального инструмента. Конструктору при проектировании передачи необходимо лишь назначить коэффициенты смещения, определяемые из условий работы, и рассчитать затем геометрические параметры передачи. HyжIIo подчеркнуть, что смещение инструмента не сказывается на диаметре основной окружности, и при корригировании изменяется лишь расположение одного и того же эвольвентного профиля по отношению к окружности впадин и выступов колеса. [c.279]

Выбор режимов уплотнения смеси необходимо производить из условия достижения технологически необходимой степени уплотнения и получения требуемой равномерности уплотнения смеси по объему формы. Необходимая степень уплотнения смеси выбирается для наиболее трудиоуплотняемого места с учетом состава ise n, условий заливки, преобладающей толщины стенок и массы отливок, конкретных требований, предъявляемых к отливкам. Для получения качественных отлнвок при формовке по-сырому твердость форм в наиболее трудноуплот-няемом месте должна быть не ниже 50—60 ед. Для коэффициента неравномерности, характеризующего отнощение минимальной твердости к средней твердости формы, рекомендуются значения не ниже 0,85. Степень уплотнения формы определяется выбранным способом уплотнения и его параметрами, относительными геометрическими параметрами и конфигурацией модели и опоки, свойствами смеси, условиями внешнего трения смеси о поверхность оснастки, начальной плотностью смеси и распределением ее до операции уплотнения. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...