Параметр геометрический эжектор

Параметр геометрический эжектора [c.734]

Определение остальных геометрических параметров многосопловых эжекторов отличается от эжекторов с одним соплом. Это отличие заключается в следующем. [c.221]

Для отыскания геометрических параметров оптимального эжектора необходимо прежде всего выяснить, какой из возможных режимов его работы является наивыгоднейшим. На рис. 14 для примера приведены типичные зависимости степени повышения давления е" и адиабатического КПД т]ад эжектора со сверхзвуковым и дозвуковым соплами от коэффициента эжекции к при неизменных параметрах смешиваемых газов и при фиксированной геометрии эжектора. Из рис. 14 видно, что при всех значениях характерного отношения давлений с увеличением коэффициента эжекции от нуля до максимального значения, соответствующего режиму запирания, степень повышения давления уменьшается незначительно КПД эжектора при этом непрерывно возрастает от нуля до некоторого максимального значения, соответствующего предельному режиму запирания. Такой характер зависимостей е"(к) и ЦаЛ ) сохраняется практически во всем возможном диапазоне изменения [c.212]

Решение обобщенного уравнения гидравлической системы инструмента и уравнения, определяющего условия работы эжектора в режиме максимального КПД, дает значения искомых величин Ло и 90. Подставляя значение Ло в формулу (4.1) или 90 в формулу (4.2), можно определить значения основного геометрического параметра т эжектора. [c.184]

Расчет эжектора состоит в определении предельных значений высоты Н и скорости полета Л/, до которых обеспечивается необходимая мощность воспламеняющего факела для заданных расхода сжатого воздуха и его параметров /, , Г, . Рассчитывают так же среднюю температуру факела и геометрические размеры эжектора. Расчетная схема эжектора показана на рис. 7.25. [c.339]

Вторым характерным геометрическим параметром эжектора является степень расширения диффузора / = Р Рг — отношение площади сечения на выходе из диффузора к площади на входе в него. Если эжектор работает при заданном статическом давлении на выходе из диффузора, например при выхлопе в атмосферу или в резервуар с постоянным давлением газа, то степень расширения диффузора / существенно влияет на все параметры эжектора. С увеличением / в этом случае снижается статическое давление в камере смешения, растет скорость эжектирования и коэффициент эжекции при не очень значительном изменении полного давления смеси. Разумеется, эго справедливо лишь до того момента, когда в каком-либо сечении эжектора будет достигнута скорость звука. [c.504]

Соотношение (14) связывает коэффициент эжекции п с геометрическим параметром эжектора а и параметрами газов на входе в камеру. Полученные уравнения (8), (12) и (13) вместе с соотношением (14) достаточны для определения состояния потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам потоков и коэффициенту эжекции (или геометрическому параметру а). [c.509]

По найденному отсюда значению можно определить отношение давления По, при котором запирается эжектор с данным геометрическим параметром а. [c.522]

Таким образом, один из возможных вариантов эжектора, обеспечивающий заданные значения коэффициента эжекции и статического давления потока на выходе, определяется геометрическими параметрами [c.550]

Находим требуемую величину геометрического параметра эжектора а по формуле (14) [c.551]

При ЭТОМ оказывается, что для эжекторов с любыми значениями геометрических параметров а и / коэффициент увеличения тяги б больше единицы, и выигрыш в тяге может достигать значительной величины. Таким образом, в неподвижном эжекторе подмешивание дополнительной массы к струе, вытекающей из сопла, происходит достаточно эффективно, вследствие чего [c.558]

Решение основной системы уравнений позволяет определить коэффициент эжекции, скорость истечения потока из эжектора и коэффициент увеличения тяги в зависимости от геометрических параметров эжектора и потерь в его элементах. [c.560]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Как показывают расчеты, изменение отношения температур газов в пределах 0,25 < 0 < 4 оказывает незначительное влияние на коэффициент увеличения тяги эжектора с данными геометрическими параметрами, хотя при этом сильно изменяется коэффициент эжекции. Максимального значения коэффициент б достигает при 0 = 1, так же как в случае несжимаемой жидкости при равных плотностях pi и рд. [c.562]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

При расчете эжекторов различных типов решаются две основные задачи -расчет дроссельных характеристик эжектора с заданными геометрическими параметрами при известных физических свойствах смешивающихся газов (прямая задача) и определение геометрических параметров эжектора, обеспечивающего наиболее эффективное смешение компонентов с известными физическими свойствами, т.е. реализацию максимального полного давления на выходе, либо минимального расхода эжектирующего компонента (обратная задача). [c.105]

В качестве основных геометрических параметров эжектора принимаются коэффициент а, равный отношению выходных сечений сверхзвукового и дозвукового сопел ( =/1//, ) и относительная площадь критического сечения сверхзвукового сопла или однозначно связанная с ней величина приведенной скорости истечения из сверхзвукового сопла (>. = го/акр кр— критическая скорость звука), в идеальном случае определяемая соотношением [c.174]

Анализ материалов испытаний эл екторов рассматриваемого типа показал, что неравномерность потока на входе в диффузор в зависимости от схемы, геометрических параметров и режима работы эжектора сильно изменяется, в связи с чем в широких пределах изменяется и коэффициент К. Даже при оптимальной длине камеры смешения величина /Сь по нашим опытам, может изменяться в пределах от 1,5—2,0 до 10. В связи с этим точность расчета потерь в диффузоре эжектора по изложенному выше методу очень невелика и на практике чаще всего пользуются экспериментальными зависимостями величины лч.зр от характерных параметров эжектора. Исключение составляют сверхзвуковые эжекторы, работающие при малых отношениях давлений высоконапорного и низконапорного газов, а также дозвуковые эжекторы, где эта методика может с успехом применяться. Эта методика может дать хорошие результаты и при расчете потерь в расширяющейся части сверхзвукового сопла при дозвуковом течении в нем (Я р<1), так как поток достаточно равномерен. [c.189]

Если заданы физические константы (х, Ср, -л, с ) и теплосодержания торможения (/, / ) смешиваемых газов, а также геометрические параметры эжектора (а, Яр д), то при работе на критических режимах в зависимости от величины характерного отношения давлений о возможны различные схемы течения в соплах и на начальном участке камеры смешения (рис. 9). Дадим качественное описание этих схем, считая как и раньше, что течение в соплах является одномерным. [c.200]

Входящие в выражение (113) величины Xi, vi.o, v o находятся с помощью условий, определяющих критические режимы работы и зависящих при заданных геометрических параметрах эжектора от характерного отношения давлений (см. выше). Следует отметить, что формула (ИЗ) позволяет найти не только границу критических режимов, но и область изменения О, в которой возможна реализация заданных параметров течения на входе в камеру смешения при любых других режимах работы эжектора. [c.210]

Отношение площади сечения эжектирующего сопла к площади сечения камеры Р представляет собой важный геометрический параметр, характеризующий данный. эжектор. В расчёте эжектора мы будем пользоваться геометрическим параметром [c.312]

Легко убедиться, что решение поставленной задачи неоднозначно. Заданным условиям удовлетворяет ряд эжекторов, отличающихся геометрическими параметрами а и /. Однако, прежде чем начать расчёт различных вариантов эжектора, определим область реально возможных параметров. [c.324]

Таким образом, один из возможных вариантов эжектора определяется геометрическими параметрами [c.326]

Данные о геометрических параметрах щелевого эжектора были получены измерением параметров эжекторного устройства сверла фирмы "8ап(1у к Соготап " (рис. 4.18, а). [c.171]

Значительно сложнее рассчитать оптимальный элсектор, если параметры высокона-пориого и низконапорного газов (о, 0) и степень сжатия е заданы. В этом случае расчет может быть выполнен следующим образом. Задается ряд значений коэффициента эжекции. Для каждого из них по известным величинам з, 8 и /г определяются оптимальные параметры эжектора, в том числе и степени сжатия, по схеме, рассмотренной в предыдущем примере. Затем графически находится значение коэффициента эжекцин, соответствующего заданной степени сжатия. После этого определяются геометрические параметры оптимального эжектора. [c.259]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

Основным геометрическим параметром эжектора с цилиндрической смесительной камерой является отношение площадей выходных сечений сопел для эжектирующего и эжектпруемого газов [c.504]

Третий геометрический параметр эжектора — относительная длина камеры смешения hld — в обычные методы расчета эжектора не входит, хотя и существенно влияет на параметры эжек- [c.504]

Следует иметь в виду, что при различных значенидх Яг для получения данного коэффициента эжекции необходимо выбирать согласно формуле (14) различные значения геометрического параметра а. Поэтому точки кривых п = onst на рис. 9.11 соответствуют различным эжекторам чем больше 2, тем меньше относительная площадь камеры смешения (больше величина а). [c.516]

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

На рис. 9.16 приведена типовая сетка характеристик, построенная для эжектора с нерасширяю-щимся соплом эжектирую-щего газа и цилиндрической смесительной камерой с геометрическим параметром а = 0,5. Эта характеристика показывает зависимость степени сжатия эжектируемого газа [c.526]

С увеличением отношения давлений значение rt для эжектора с данным значением геометрического параметра a. = F lFi уменьша-расход эжектирующего газа [c.528]

Представим теперь, что для заданного эжектора (для фиксированных значений геометрических параметров а п /) при сохранении полных давлений газов Pi, и давления на выходе изменится отношение температур торможения 0. Согласно основным уравнениям при этом произойдет изменение коэффициента эжекцпи [c.544]

Так как предполагается, что отношение давлений в сопле двигателя выше критического значения, а сопло выполнено нерасширяющимся, то Xi = 1. Как указывалось, для расчета эжектора необходимо задать Яг и воспользоваться последовательно уравнениями (8), (12) и (13). Легко убедиться, что решение поставленной задачи неоднозначно. Заданным условиям удовлетворяет ряд эжекторов, отличающихся геометрическими параметрами а и /. [c.548]

Решение этой системы строим таким образом, чтобы по известным параметрам газа (жидкости) в сопле и геометрическим параметрам эжектора определить относительный расход эжек-тируемой внешней среды (коэффициент эжекции) и скорость истечения смеси из эжектора, необходимые для вычисления реактивной силы. Для этого при помощи первого и последнего уравнений системы исключаем величину (рз — рг) из уравнения количества движения. Подставив в полученное выражение безразмерные величины [c.555]

Рис. 9.31. Зависимость параметров реактивной системы с эжектором от геометрического параметра эя екто-ра а / = 1

Выше было показано, что при заданных геометрических параметрах эжектора (а = onst, = onst) в зависимости от величины характерного отношения давлений а режимам запирания могут соответствовать различные схемы течения в соплах и на начальном участке камеры смешения (см. рис. 9 и 10). Те же схемы течения могут быть реализованы, если при заданном значении характерного отношения давлений изменять величину относительной площади критического сечения расширяющегося сопла [c.213]

Это соотношение связывает коэффицнепт эжекции п е геометрическим параметром эжектора а и параметрами газов на входе в камеру. [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...