Температура конденсации

Имеет ли смысл поставить холодильник, чтобы снизить температуру конденсации пара за турбиной и тем самым повысить КПД цикла [c.68]

Температура равновесия равна 265 °F (129,4 °С) при 10 атм и жидкая фаза будет содержать 23,1% (мол.) изобутана и 76,9% (мол.) гексана. Эту равновесную температуру называют температурой кипения жидкой фазы и температурой конденсации паровой фазы. [c.289]

Пример 9. Смесь углеводородов, содержащая 0,30 молей изобутана, 0,50 молей гексана и 0,20 молей нормального октана, приведена в равновесие при 250 °F (121,1 °С) и 100 фунт/дюйм-(7,03 кГ/см ). Определить число молей жидкости и число молей пара при этих условиях, а также температуру кипения и температуру конденсации при давлении системы. [c.290]

Построить график зависимости температуры кипения и температуры конденсации (росы) от фазового состава смеси пропана и изобутана при общем давлении 100 фунт-дюйм , если [c.291]

Аммиачная холодильная машина работает при температуре испарения Д = —Ю " С. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. Температура конденсации пара t = 20 С. Температура сконденсированного аммиака понижается вследствие дросселирования. [c.275]

Компрессор углекислотной холодильной установки всасывает сухой пар и сжимает его по адиабате. Температура испарения углекислоты tl = —10° С, а температура конденсации /3 = 20° С. После конденсации жидкая углекислота расширяется в редукционном вентиле. [c.276]

Аммиачная холодильная установка производительностью ( о = 116,3 кДж/с работает при температуре испарения tl — —15° С. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. Температура конденсации /3 = 30° С, причем конденсат переохлажден до t = 25° С. [c.276]

Температура конденсации Та принята равной 30° С н отмечена стрелкой. [c.32]

Вещество Z) ........... Температура конденсации, °К. Давление конденсации, ата. . Воздух не конденсировался -350 Оа -125 Близко к 100 Оа -145 Близко к 75 Воздух 80 1 N 2 114,6 18,6 [c.40]

Воспользовавшись приближением идеального газа, которое приводит к правильному порядку величины температуры конденсации Бозе —Эйнштейна I случае тяжелого изотопа, можно показать, что изменения в восприимчивости произойдут при вполне достижимых температурах. Для газа Ферми— Дирака с атомной массой Не и плотностью жидкого Не температура вырождения равна 5° К. Однако первые измерения, проведенные в области температур выше 1°К, не дали указании на какое-либо упорядочение спинов [c.816]

Число атомов в основном состоянии ниже температуры конденсации равно [c.874]

В свободном вихре при повышенной температуре из жидкой фазы испаряются некоторые компоненты, которые вновь попадают в вынужденный вихрь. Таким образом, по течению свободного вихря накапливаются компоненты с высокой температурой испарения, а по течению вынужденного вихря - компоненты с низкой температурой конденсации. Процессы конденсации и испарения в свободном и вынужденном вихрях неравновесные. [c.161]

Конечное давление пара. Уменьшение конечного давления р (при неизменных начальных параметрах пара р , t ) вызывает понижение температуры конденсации пара а следовательно, и температуры отвода теплоты при весьма незначительном понижении средней температуры подвода теплоты, вследствие чего термический к. п. д. паросиловой установки возрастает. [c.579]

Так как в исходной гипотезе Нуссельта пренебрегают температурным скачком на границе раздела фаз, а движение пленки предполагается ламинарным, то теплоотдача при конденсации будет целиком определяться теплопроводностью через пленку жидкости. Поэтому температура слоев пленки изменяется линейно от температуры стенки при О до температуры конденсации при у = (рис. 17.17). Перенос теплоты теплопроводностью через пленку конденсата толщиной описывается уравнением Фурье [c.210]

ДО В конденсаторе перегретый пар, поступая в аппарат с температурой Та,, охлаждается до температуры конденсации Тн (сбив перегрева), конденсируется при этой температуре, а затем конденсат охлаждается до температуры Та., (переохлаждение). Среда, охлаждающая конденсатор, изменяет свою температуру от Ть, до Ть,. В рекуперативном теплообмен-н и к е жидкий хладагент охлаждается от температуры Та, до температуры Та.,, а парообразный хладагент нагревается от Ть, до Ть,- Из рис. 19,9, б видно, что в испарителе п конденсаторе процессы изменения состояния хладагента имеют разную природу (как с фазовым переходом, так и без него). [c.249]

Однако такой метод для проверочного расчета испарителей и конденсаторов является приближенным, так как их тепловая нагрузка зависит от температур конденсации и кипения, а коэффициент теплопередачи k = /(Ощ)- [c.256]

Для заданной конструкции уточняют значение скорости потока Ь и определяют коэффициент теплопередачи аппарата с учетом всех возможных термических сопротивлений Если полученное значение kp равно рассчитанному по уравнению (19.74) значению к, то аппарат будет работать в заданном режиме. Если kp > k, то аппарат сможет обеспечить нормальную работу холодильной машины в более благоприятных условиях (при повышенной температуре кипения или пониженной температуре конденсации), что также приемлемо. При kp i k заданные условия не могут быть обеспечены и требуется или увеличить площадь поверхности, или допустить работу машины при параметрах, менее благоприятных, чем расчетные. [c.257]

Верхняя температура цикла (рис. 16.9) определяется температурой окружающей среды (вода, воздух) если ее принять равной 20°С, то температура конденсации паров хладагента при верхнем давлении цикла должна быть равна примерно 30 °С. [c.155]

Теплонасосная установка, которая служит в зимнее время для отопления курортного зала, использует в качестве источника теплоты морскую воду. При этом температура кипения хладагента в испарителе, обогреваемом морской водой с температурой 10 °С, равна О °С температура конденсации, при которой теплота передается обогреваемому воздуху, имеющему температуру 25 °С, равна 35 °С мощность привода установки 45 кВт. Определить тепловую мощность установки, если действительное значение отопительного коэффициента составляет 4,2. Как изменится тепловая мощность установки, если она будет работать по внутреннему обратимому циклу Карно при тех же температурных напорах в испарителе и конденсаторе Как изменится отопительный коэффициент, если устранить внешнюю необратимость в теплообменниках установки, работающей по обратному циклу Карно [c.156]

При температуре конденсации 283—303 К давление насыщенных паров чрезмерно мало. Это усложняет конструкцию паросиловой установки вследствие необходимости поддерживать в конденсаторе вакуум. Большой объем насыщенного пара обуславливает увеличение размеров конденсаторов, паропроводов и турбины (по крайней мере нижней ступени ее). Поэтому в паросиловых [c.547]

Задача 2.85. В топке котельного агрегата сжигается донецкий уголь марки Т состава С = 62,7 % Н = 3,1% Sp = 2,8% N = 0,9% 0 = 1,7% А =23,8% = 5,0%. Определить температуру точки росы продуктов сгорания, если известны доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки, Яун = 0,85 и температура конденсации водяных паров / = 50 С. [c.83]

Задача 2.87. В топке котельного агрегата сжигается челябинский уголь марки БЗ состава С = 37,3% Н = 2,8% 8 =1,0% N" = 0,9% 0 =10,5% Л = 29,5%] ff =18,0%. Определить температуру точки росы продуктов сгорания, если известны доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки, аун = 0,85 и температура конденсации водяных паров /i = 50° . [c.85]

Задача 6.29. Фреоновая холодильная установка работает при температуре испарения /, = —15°С и температуре конденсации Г4 = 30°С. Определить удельное и объемное количество теплоты, отводимое 1 кг фреона-12, если пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.194]

Задача 6.30. Фреоновая холодильная установка холодильной мощностью Qo = 00 кВт работает при температуре испарения ti= — 10°С и температуре конденсации /4=20°С. Определить массовый расход циркулирующего фреона-12 и объемный расход пара фреона, всасываемого компрессором установки, если пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.194]

Задача 6.31. Аммиачная холодильная установка работает при температуре испарения —15°С и температуре конденсации /4 = 25°С. Определить холодильный коэффициент, если энтальпия аммиака на выходе из компрессора /2= 1896 кДж/кг. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.194]

Задача 6.32. Фреоновая холодильная установка холодильной мощностью Qo=118 кВт работает при температуре испарения = — 15°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем f4=25° . Определить массовый расход циркулирующего фреона-12, холодильный коэффициент и теоретическую мощность компрессора установки, если энтальпия пара фреона-12 на выходе из компрессора 12 = 610 кДж/кг. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.194]

Задача 6.33. Аммиачная холодильная установка холодильной мощностью go = 205 кВт работает при температуре испарения /1= — 10°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем /4 = 20°С. Определить стандартную холодильную мощность при температуре испарения /1 = — 15°С и температуре конденсации перед регулирующим вентилем /4 = 25°С, если коэффициент подачи компрессора для рабочих параметров t]y=0,l и коэффициент подачи компрессора для стандартных параметров J =0,63. Пар из испарителя выходит сухим насыщенным. [c.195]

Принимаем температуру конденсации равной 318 F (160 С) при 100 фунт/дюйм (7,03 кПсм ). Тогда [c.291]

Случай (5.5.29) практически реализуется, например, для воздуховодных смесей при температурах Т, с одной стороны, существенно ниже температуры кипения жидкости Ti ж существенно выше температуры конденсации газа Tg Tg ТTi,). Случай (5.5.30) реализуется при кипении и конденсации однокомпонентных жидкостей. [c.273]

Из цикла паровой компрессорной установки, изображенной на рис. 111, бидно, что замена расширительного цилиндра редукционным вентилем обусловливает некоторую потерю холодопронзводительностн, которая может быть частично уменьшена путем переохлаждения жндкдкти ниже температуры конденсацин. Это видно иа рис. ИЗ, где изображен цикл паровой компрессорной холодильной установки с переохлаждением конденсата до температуры лежащей ниже температуры конденсации [c.267]

Последующие процессы в цикле машин сухого сжатия, изображенные на фиг. 19, подобны процессам в цикле влажного сжатия. Охлаждению пара в конденсаторе соответствует линня постоянного давления "d. В точке с в конденсаторе появляются первые капли жидкости. Линия "d изображает охлаждение жидкости ниже температуры конденсации. Линия de, как и прежде, представляет дросселирование через вентиль в испаритель, а линия еа — испарение жидкости в испарителе и связанное с этим охлаждение. На этом рабочий цикл заканчивается. [c.26]

При температурах, более низких, чем — 15° С, холодильный коэффициент, как отмечалось выше, уменьшается, а необходимая степень сжатия возрастает. В табл. 5 и на фиг. 24 показан характер изменения теоретического (без учета потерь) значения холодильного коэффициента при понижении температуры испарения от О до —50° С для компрессионной аммиачной машины сухого сжатия. Для этих расчетов, как и для табл. 4, температура конденсации была произвольно выбрана равной 30° С (обычное практически используемое значение). Из табл. 5 видно, что с понижением холодильный коэффициент уменьшается до весьма малых значений более того, теоретический к. и. д. относительно цикла Карно в том же интервале температур tjoth. также уменьшается с понижением Т . Для машин влажного сжатия значения несколько выше, чем приведенные в таблице величины для машин сухого сжатия. [c.32]

Отметим, что два последних вещества в табл. 3, а пменно этилен и метан, имеют критическую точку ниже 30° С и, следовательно, не могут сравниваться с другими веществами в табл. 6. Эти вещества особенно удобны в каскадных паровых циклах, где они могут быть использованы нрн температурах конденсации, значительно меньших критической температуры. [c.33]

Принципиальная схема компрессионной машины многоступенчатого сжатия и многократного расширения показана на фиг. 25 на примере двуступел-чатой машины. Весь газ из второй ступени компрессора под давлением (точка с) поступает в конденсатор, где и сжигкается при температуре конденсации Тз (точка d). После первого дросселирования через вентиль в промежуточном испарителе получается жидкость под давлением р, и с температурой Т . Оставшаяся при этом часть пара подается обратно на вход второй ступени компрессора (точка 6 ), а жидкость подвергается дальнейшему дросселированию через второй вентиль У . Полученная жидкая фракция, имеющая температуру и давление собирается в основном испарителе, где она может поглощать тепло из охлаждаемой среды. Пар, получающийся от испарения жидкости в основном конденсаторе под давлением подается на вход первой ступени компрессора (точка а), сжимается до давления и затем охлаждается до температуры насыщения в промежуточном испарителе (точка Ь ). [c.35]

Отметим, что большой диамагнетизм наблюдается только, когда длина волны электронов велика по сравнению с глубиной проникновения поля. Волновые функции электронов в этом случае размазываются на расстояния, большие по сравнению с глубиной проникновения поля. В этом смысле предельным случаем является идеальный газ Бозе — Эйнштейна заряженных частиц. Ниже температуры конденсации некоторая часть электронов находится в самом нижнем состоянии, причем волновая функция этого состояния размазывается на весь объедг. Это соответствует в рассмотренном выше примере пределу и мы получаем обычную [c.721]

Водяной пар при температуре конденсации (10—30° С) имеет чрезмерно малое давление насыщенных паров. Это осложняет конструкцию паросиловой установки из-за необходимости поддерживать в конденсаторе вакуум, а больщие объемы насыщенного пара вызывают увеличение размеров конденсаторов, паропроводов и турбины (по крайней мере нижней ступени ее). [c.587]

Критическая температура. Использование рабочих веществ с низкой критической температурой, приближающейся к температуре окружающей среды, приводит к значительным энергетическим потерям в дроссельном вентиле, так как при приближении температуры кондег сации к критической 7 р значительно возрастает парообразование потока при его дросселировании, что вызывает уменьшение количества жидкого хладагента в испарителе. Поэтому при использовании в холодильных машинах в качестве рабочих веществ хладагентов с низкой критической температурой, например хладагента R13 (Т р = === 28,75 С), их конденсаторы охлаждают не водой, а кипящим хладагентом (R717, R22), являющимся рабочим веществом другой холодильной машины. Температура конденсации становится значительно ниже Ti u, что существенно увеличивает холодопроиз-водительность цикла за счет снижения необратимых потерь при дросселировании. [c.131]

Охлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем. Для сокращения необратимых потерь при дросселировании применяют переохлаждение жидкости перед регулирующим вентилем, Понизить температуру жидкого хладагента ниже температуры конденсации можно как в самом конденсаторе, гак и с помощью холодной (артезианской) воды в специальных противо-точных охладителях. Кроме того, фторированные хладагенты охлаждают в рекуперативных теплообменниках за счет перегрева пара, выходящего из испарителя. Необходимо отметить, что охлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем всегда снижает потери от дросселировашш. Целесообразность применения каждого из способов снижения дроссельных потерь требует оценки экономической эф4)ективности. [c.133]

Для различных хладагентов снижение эффективности от перегрева пара неодинаково. Так, для хладагента R717 потери составляют от 3 до 11 % при температуре конденсации 30 С и изменении температуры кипения от О до —30 °С. В то же время для хладагентов R12 н R22 этн потери при тех же условиях не превышают 3 %. Поэтому существующие рекомендации но мень-шн.м перегревам пара, всасываемого в компрессор, для аммиачных машин (в сравнепии с хладоиовыми) отвечают требованиям повышения термодинамической эффективности цикла. [c.135]

Особенно сильно это влияние сказывается при малых плотностях теплового потока др. В конденсаторе вблизи охлаждающей поверхности накапливаются неконденснрующиеся газы. Пары хладагента вынуждены диффундировать сквозь слой газа к поверхности конденсации. Условия теплообмена ухудшаются. Давление и температура конденсации возрастают, и это приводит к дополнительному расходу электроэнергии и уменьшению хо-лодоиронзводительностн установки. [c.215]

Задача 2.86. Определить максимально допустимый золовый износ стенки углеродистой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата и температуру точки росы продуктов сгорания, если известны коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы, а= 14 10 м с /(кг ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, t] = 0,334, коэффициент неравномерности концентрации золы 1,2, коэффициент неравномерности скорости газов Р =1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами w = 9 м/с, длительность работы поверхности нагрева т = 8160 ч, доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки, ауд = 0,85, температура газов на входе в пучок 0 = 427°С, коэффициент избытка воздуха в топке otr=l,4 и температура конденсации водяных паров /, = 50°С. Котельный агрегат работает на подмосковном угле [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...