Каналы с турбулизаторами

Таким образом, критическая плотность теплового потока в канале с турбулизаторами может быть рассчитана по формуле [c.83]

Приведенные выше зависимости (6.50), (6.52), (6.53) позволяют по заданным режимным и геометрическим параметрам рассчитать значения критического теплового потока в канале с локальными турбулизаторами. Показано, что этот метод пригоден для труб, пучков стержней и кольцевых каналов. [c.84]

В [184] показано, что область переходного режима течения в каналах для интенсификации теплообмена является более перспективной, чем область турбулентного течения. Были получены эффекты увеличения коэффициентов теплоотдачи в 3,5 раза при помощи поперечной накатки (см. рис. 12.12) достаточно большой высоты d/D = 0,91) с относительными шагами S/D = 0,5-5-1. Одновременно авторы показали, что при развитом турбулентном течении капельной жидкости целесообразно применять турбулизаторы, имеющие небольшую высоту и малые шаги. Для практических расчетов теплообмена при переходном режиме течения в каналах с поперечными накатанными турбулизаторами рекомендуется [184] пользоваться табл. 12.8, в которой даны соотношения Nu/Nuq и для различных условий течения. При этом значения числа Нуссельта для случая теплообмена в гладкой трубе рекомендуется рассчитывать при средней для трубы температуре жидкости по выражению [c.537]

Известны предложения по применению в качестве теплоносителей в газоохлаждаемых реакторах так называемых газовых суспензий. Применение газовых суспензий позволяет интенсифицировать теплообмен по сравнению с чистым газом при одинаковых внешних параметрах давлении, температуре и скорости рабочего тела. Расчеты показывают, что при одинаковых значениях коэффициента теплоотдачи затраты мощности на прокачку теплоносителя через реактор, отнесенные к единице теплоотдающей поверхности, могут быть значительно снижены, особенно при наличии турбулизаторов в каналах. Оптимальные технико-экономические показатели достигаются при отношении веса твердой фазы к весу газа, не превышающем 25%. [c.56]

Равномерность поля скоростей, а также уровень и спектр пульсаций в выходном сечении воздухозаборника зависят, помимо состояния пограничного слоя, от суммарного угла поворота потока и длины внутреннего канала. Если внутренний канал достаточно длинный (его длина превышает 6—8 калибров от Z)bx/2 или Кл), то поток на выходе имеет приемлемые показатели равномерности и стационарности, хотя это выравнивание потока достигается за счет некоторого снижения полного давления. Если же воздухозаборник имеет более короткий внутренний канал, то может потребоваться установка специальной спрямляющей решетки для достижения требуемой равномерности и стационарности потока. Для этой же цели у поверхности центрального тела в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливают специальные турбулизаторы (см. рис. 9.12). Турбулизаторы (генераторы вихрей) выполняют в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя (в 1,2—1,5 раза). При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слоя с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя от стенок и происходит выравнивание поля скоростей и уменьшение пульсаций потока в канале малой длины. [c.273]

Чтобы предотвратить развитие отрыва потока воздуха в канале за горлом и обеспечить условия для быстрого его выравнивания и стабилизации, осуществляют надлежащ-ее профилирование внутреннего канала воздухозаборника. Кроме того, принимают специальные меры по удалению образовавшегося пограничного слоя. Для этого на поверхностях торможения за вторым и последующими косыми скачками имеется перфорация 2 (ряды мелких отверстий), а в области горла — щель 1 для слива пограничного слоя. Со стороны поверхности торможения в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливаются специальные турбулизаторы 3 (генераторы вихрей), служащие для выравнивания потока перед компрессором. Они выполняются в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя. При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слой с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя, происходит выравнивание поля скоростей и уменьшаются пульсации потока перед компрессором. [c.42]

Каналы с турбулизаторами. Одним из способов повышения критической плотности теплового потока является использование турбулизаторов, которые вызывают дополнительное перемешивание двухфазного потока. Установка в парогенерирующий канал отдельного турбулизатора в виде поперечной гофры увеличивает критическую плотность теплового потока (Якро) на величину Aq. По длине канала действие турбулизатора затухает экспоненциально так, что на расстоянии г от места установки его Aq ехр (— //р), где /р — длина релаксации процесса. [c.83]

Подогреватель топлива (рис. 45) включен в топливную систему и состоит из трубной части, сварной обечайки и крышек. Трубная часть изготовлена из 88 трубок 1, приваренных к трубным доскам 5. Выступание концов трубок над трубными досками 3 0,5 мм. Для улучшения теплопередачи от воды к топливу на трубки надеты и припаяны припоем 70 тонких пластин с турбулизаторами. Крышки крепятся болтами к трубным доскам 5 и уплотнены паронитовыми прокладками 4тл. 18. Топливо подводится к штуцеру 9, проходит по каналу, образованному обечайкой и перегородками 3, и отводится через штуцер 12. Перегородки удерживаются от осевого перемещения дистанционными трубками, надетыми на два стержня 16. Крышка со стороны подвода и отвода воды имеет перегородку, уплотненную с трубной доской 5 резиновой прокладкой 2 с натягом 4—б мм. Через штуцер 13 сливается вода из подогревателя топлива при сливе воды из водяной системы. [c.75]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Теплообмен при вынужденном движении ж и д к о м е т а л л и ч е с к и X теплоносителей в криволинейных каналах был экспериментально изучен В. И. Субботиным с сотрудниками [Л. 280]. Винтовое движение теплоносителя в опытной трубе создавалось винтовым турбулизатором. Было ус-1ано влено, что в диапазоне изменений скорости потока жидкометалл ического таплоносителя г = 0,2- 5,1 м[сек и при отношении й вн/ <0,25 (где s — шаг витка) влияние указанных турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено, в то время как в опытах с водою они интенсифицировали теплообмен. При винтовом движении жидкости происходит изменение толщины ламинарного подслоя. У воды как у жидкости с малой величиной % ламинарный подслой суш,ественно влияет на теплоотдачу и поэтому турбулизатор, уменьшая толщину ламинарного подслоя, интенсифицирует процесс теплообмена. У жидкометаллических теплоносителей роль ламинарного подслоя незначительна и поэтому влияние турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено. Это дает основание предположить, что при движении жидкометаллических теплоносителей в криволинейных каналах (спиральных и винтовых) интенсивность теплообмена не может быть существенно больше, чем при движении их в прямолинейных каналах. [c.230]

Наиболее широкое промышленное применение нашли рулонные мембранные элементы с несколькими пакетами й одной пермеат-отводящей трубкой (рис. 5.5.7). Дренажный материал 2 размещается между двумя полупроницаемыми мембранами I. Каждый пакет склеен по трем сторонам периферии, а четвертая открытая сторона прикрепляется дренажем к перфорированной трубке 4 для отвода пер-меата. Между пакетами прокладывают разделительные капроновые сетки-турбулизаторы 3. Пакеты и сетки свернуты вокруг трубки в рулон. В получившемся элементе напорные каналы образованы капроновой сеткой-турбулиза-тором и открыты с торцов элемента. Высота канала зависит от толщины сетки, а его гидравлическое сопротивление при заданном расходе исходной воды определяется плотностью сетки (числом нитей на 1 см длины) и способом плетения. [c.569]

Уместно остановиться на в о з д у х о - м а с л я н ы х тепловозных холодильниках. Вследствие большой вязкости масла теплообмен в оребренных радиаторных конструкциях этих холодильников лимитируется теплоотдачей с масляной стороны поэтому для интенсификации их теплообмена было предложено в масляных трубках установить турбулизаторы. Есть основание полагать, что за счет усиления турбулизации движения масла в зигзагообразных или серповидных каналах пластинчатых секций этих холодильников теплообмен может быть значительно усилен. Для обеспечения герметичности воздухо-масляных секций при застывании в них масла эти секции опрессовываются давление.м не менее 6 кг/см , т. е. более высоком, чем воздухо-водяные. В целях сохранения серповидного очертания масляных каналов толщину их пластин следует несколько увеличить или же использовать для прохода масла зигзагообразные каналы, которые по габаритам [c.73]

Для предотвращения телескопического эффекта (сдвига слоев в рулоне вдоль его оси), возникающего вследствие разности давлений у торцов мембранного элемента, в корпусе 7 аппарата устанавливают фиксаторы б (диски с отверстиями для прохода разделяемого раствора). Разделяемый раствор движется по межмембранному каналу, сетка-сепаратор 4 в котором не только определяет его высоту, но и является турбулизатором [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...