Длина очага деформации

Предел текучести по деформациям для низкоуглеродистых сталей можно принять йз Як 0,001. С учетом этого, а также найденного в работе [24] выражения для длины очага деформации, получаем расчетную формулу [c.132]

Богоявленский К-Н. Определение длины очага деформации при гибе полос на профилировочном стане. Изв. высшей школы, № 6, 1959. [c.135]

При изготовлении биметаллов методом холодной прокатки образованию соединения способствуют внешние сжимающие напряжения Су, которые зависят от коэффициента трения, толщины полосы, длины и ширины очага деформации и других факторов. В соответствии с критерием (2.58) для обеспечения более эффективного соединения материалов при совместной пластической деформации необходимо любыми доступными средствами повышать значение Су. Этого можно достичь, например, при увеличении коэффициента трения на поверхности инструмент-металл, на поверхности раздела соединяемых металлов, при увеличении длины очага деформации, при создании подпирающих напряжений. Именно такие методы используют на практике. [c.91]

Точки поверхности прутка проходят путь скольжения Сц, равный расстоянию от сечения входа до данного сечения (вдоль образующей инструмента). На входе в рабочий конус = 0, на выходе = / , где — длина очага деформации по образующей рабочего конуса. [c.40]

Рис. 25. Схема процесса волочения полосы и эпюры скорости перемещения н скоростей деформации ixu ("Р" у = х/2) по длине очага деформации (ко — 40 мм. Hi=20 мм, а = II 19. = 0.S м/с)

Установившиеся движения. Если задача решается в эйлеровой системе координат, иногда можно принять, что все характеристики движения в любой точке пространства, занятого деформируемым телом (очагом деформации), не меняются со временем. Тогда начальные условия не нужны, так как во всех уравнениях частные производные по времени равны нулю. Установившимся является, например, движение металла в очаге деформации при прокатке и волочении, когда длины переднего и заднего жестких концов (Ve, рис. 99) намного больше длины очага деформации Vp. [c.243]

Длина очага деформации I R sin ссх. где — угол захвата полосы валками (наибольшее значение угла а). [c.117]

В том случае, когда ширина полосы q (в направлении, перпендикулярном чертежу на рис. 4.22) более чем в десять раз превышает длину очага деформации 1 , можно принять, что деформация в направлении ширины полосы равна нулю, т. е. деформация полосы является плоской 132]. Тогда из условия несжимаемости материала имеем следующий закон изменения средних скоростей перемещений v в направлении прокатки (оси х) [c.117]

Длина зоны прилипания примерно равна толщине полосы под нейтральной точкой. В дальнейшем рассматриваются только тонкие полосы, т. е. полосы, средняя толщина которых намного меньше длины очага деформации. Для таких полос можно пренебречь длиной зоны прилипания и рассматривать только зоны отставания и опережения, считая, что нейтральная точка лежит на границе между ними. Помимо того, мы ограничимся рассмотрением случая, когда ширина полосы намного больше длины очага деформации, так что течение можно считать плоским. [c.116]

Рис. 44. Распределение плотности по длине очага деформации при прокатке

Рис. 45. Распределение плотности по длине очага деформации при прокатке ( 1 = 3, 2= 1. Ро = 0.6)

На рис. 44 и 45 приведены кривые распределения плотности по длине очага деформации для разных значений начальной плотности. На рис. 46 показана эпюра контактного давления [c.121]

Определение длины очага деформации. Длина очага деформации I — АС — горизонтальная проекция дуги АВ, по которой валок соприкасается с металлом. Дуга АВ называется дугой захвата (рис. 16). [c.32]

Длину очага деформации I можно определить из прямоугольного треугольника АВС [c.32]

При практических расчетах за длину очага деформации обычно принимают длину хорды А В = У RA h. Это упрощает вычисления и в то же время не приводит к значительным погрешностям, так как разница в длинах хорды АВ п очага деформации I незначительна. [c.33]

Яср = //[0,5 Н + /г)] —- отношение длины очага деформации к среднему значению высоты полосы до и после прохода [c.34]

В + Ь)И — отношение средней ширины полосы к длине очага деформации. [c.34]

Из формулы Зибеля видно, что уширение зависит не только от относительного обжатия, но и от длины очага деформации. [c.45]

Поскольку скорость полосы при входе меньше, а при выходе — больше скорости валков, можно предположить, что на каком-то участке длины очага деформации имеется сечение (или участок очага деформации), где скорости полосы и валков одинаковы. Это сечение называют критическим или нейтральным, а участок — зоной прилипания. [c.317]

При прокатке простых профилей (листов, полос и заготовок прямоугольного и квадратного сечений) контактная площадь определяется произведением средней ширины полосы в очаге деформации на длину очага деформации. При прокатке сложных профилей (уголков, швеллеров, балок, рельсов и т. п.) контактную площадь определяют графически или по приближенным формулам. Среднее давление прокатки рассчитывают по формулам или находят опытным путем. [c.241]

После захвата полосы валками начинается установившийся процесс прокатки (рис. 91). Полоса заполняет зону деформации и соприкасается с валками по всей длине дуги захвата. Если принять распределение удельного давления по всей длине очага деформации равномерным, то равнодействующая давления металла на валки, а следовательно, и реакция N валков на металл будет проходить радиально через середину дуги захвата и делить очаг деформации пополам. При этом угол р, определяющий положение реакции валков М, будет равен половине угла захвата а, Чтобы происходил процесс прокатки (втягивание полосы валками), в данном случае так же, как и в момент захвата, необходимо выполнение условия, когда Тх>Мх. [c.380]

Коэффициент вытяжки при прошивке в станах косой прокатки может изменяться в пределах 1,5—4,5, следовательно, и поступательная скорость металла г должна изменяться по длине очага деформации во столько же раз. Однако валки не могут сообщить прошиваемой заготовке такую поступательную скорость. [c.32]

Полагая, что усилие Рср приложено посредине длины очага деформации, найдем крутящий момент для двух валков [c.323]

Длина очага деформации [c.385]

Рис. 148. Схема к определению длины очага деформации

При плоской матрице угол а меняется по длине очага деформации (см. рис. 3). Поэтому для определения силы Дя расчет по формуле (31) прихо- [c.197]

I — длина очага деформации, мм [c.198]

Машинное время складывается из времени прохождения передним торцом заготовки длины очага деформации и времени прохождения этим сечением пути, равного длине гильзы. [c.57]

Входящая в эти формулы длина очага деформации /о.д при прошивке определяется по выражению [c.58]

Рис. 23. Схема для определения длины очага деформации при косой прокатке на цилиндрической оправке

При малых степенях деформации сопротивление продольному истечению металла оказывается больше, чем сопротивление истечению внутрь трубы, поэтому процесс редуцирования происходит с утолщением стенки, интенсивность которого возрастает по мере роста деформации, так как из-за увеличения длины очага деформации растет сопротивление истечению металла в осевом направлении. [c.97]

Пусть заданы следующие величины геометрические параметры Но, Н, Я, коэффициент трения скольжения / и предел текучести деформируемого металла ат. Рассчитав длину очага деформации / , необходимо хотя бы ориентировочно определить положение нейтральной точки на дуге контакта (точка п на рис. 63). С этой целью может быть использована формула Экелунда—Павлова [c.72]

Установившееся и неустановившвеся движение. Если поле скоростей, заданное по Эйлеру v = х -, х , j , t), не меняется с течением времени, т. е. является стационарным = w (х, ж, лс ), движение называется установившимся. В общем же случае движение является неустановившимся. Установившееся движение легче изучать с точки зрения Эйлера, так как при этом число независимых переменных уменьшается на единицу (время t выпадает). Например, установившимся является движение металла в очаге деформации при прокатке (рис. 4) с постоянной скоростью вращения валков, когда длины переднего и заднего концов полосы намного больше длины очага деформации. При прокатке переднего и заднего концов полосы движение металла является неустановившимся. [c.53]

Как показывают опыты [89], прокатка заготовок из молибдена, титана и стали на воздухе сопровождается значительно меньшим охлаждением поверхности, чем в вакууме, что, очевидно, вызвано теплоизолирующими свойствами толстого слоя окалины. Характер изменения температуры поверхности по длине очага деформации у этих материалов также различен. В отличие от молибдена и стали прокатка титана характеризуется выпуклыми кривыми изменения контактной температуры с подъемом в начале дуги захвата и незначительным снижением в конце. Выявленная особенность обусловлена весьма низким значением коэффициента теплопроводности титана, значение которого существенно меньше, чем у молибдена, и значительно ниже, чем у стали. Во время деформации в результате охлаждения поверхностного и разогрева внутренних слоев перепад температуры по сечению увеличивается, достигая макси 1ального значения к моменту выхода из очага деформации. Все это свидетельствует о сложном характере процессов, происходящих на [c.163]

Неравномерность деформации при прокатке. При прокатке профилей, особенно фасонных, металл де рмируется неравномерно. Различают неравномерность деформации по ширине, высоте и длине очага деформации. Наиболее часто при прокатке встречается неравномерность деформации по ширине очага деформации. Она [c.333]

Удельные давления, Мн1мм (кГ/мм ), по длине очага деформации при прошивке [c.56]

Опытами установлено, что на всей длине очага деформации при прошивке осевая скорость заготовки меньше скорости валков, т. е. происходит отставание металла. Нейтрального или критического сечения, в котором скорости валков и заготовки равАы,-не существует - [c.53]

Для раскатного стана косой прокатки и для стана-элонгато-ра длина очага деформации определяется формулой, которая Легко выводится из простых геометрических положений (рис. 23) [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...