Паросодержание массовое

X- расходное массовое паросодержание двухфазного потока [c.4]

Если удельный объем однозначно выражается через расходное массовое паросодержание потока л- [c.89]

Подставляя в него функции (4.26), находим аналитическую зависимость между расходным массовым паросодержанием потока х и насыщенностью S пористой структуры жидкостной фазой [c.91]

Для иллюстрации и сравнения результатов, полученных по двум моделям, на рис. АЛ..АЛ приведены некоторые характеристики двухфазного испаряющегося потока в пористых матрицах в зависимости от его расходного массового паросодержания х. Расчеты выполнены с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при давлении 0,1 МПа. Интеграл 1(х) на рис. 4.4, б рассчитан в соответствии с формулой (4.19) по значениям параметра Ф (л ), приведенным на рис. 4.4, а. [c.92]

Аналогично может быть рассчитано изменение массового паросодержания испаряющегося потока и для канала с изменяющейся по длине плотностью теплового потока q (Z) [c.122]

Для расчета сопротивления двухфазного потока в области испарения необходимо знать изменение массового расходного паросодержания потока X в обеих ее зонах, которое с учетом (6.19), (6.20) можно вычислить по выражению [c.137]

Записанные выражения позволяют рассчитать изменение температуры пористого материала, энтальпии охладителя, расходного массового паросодержания двухфазного потока в области испарения. Для определения ее относительной протяженности к -1 используем последнее из условий (7.8), которое с учетом (7.14)., .(7.18) можно записать так [c.163]

Метод диффузионного индикатора основан на введении в поток нейтрального газа-индикатора и определении концентрации фаз по изменению концентрации газа-индикатора в пробе. Например, при диагностике парожидкостного потока концентрация газа-индикатора в паровой фазе по мере испарения жидкости будет уменьшаться. Зная концентрацию газа-индикатора в пробе, взятой из какой-либо области потока, и в полностью испаренном потоке,, можно определить массовое паросодержание парожидкостного потока. [c.241]

Диапазон изменения и 3 очевидно одинаков 0<х<1,0<Р<1. На границах этого интервала объемные и массовые расходные паросодержания совпадают, но из-за условия р р" внутри интервала они отличаются весьма сильно. Рисунок 7.5 дает связь Р (х) для пароводяных потоков. Очевидно, что при р = фазы неразличимы, поток становится однофазным, формально при этом X = Р во всем интервале. По мере снижения давления одним и тем же значениям х соответствуют все большие значения р. Для примера водовоздушная смесь при р = 0, МПа и комнатной температуре при X = 0,1 имеет Р = 0,988, в чем легко убедиться подставив в формулу [c.293]

Такое определение массового расходного паросодержания удобно использовать для потоков в условиях теплообмена с окружающей [c.293]

Рис. 7.5. Связь объемного 3 и массового х расходных паросодержаний для воды при различных давлениях р

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Кипение в потоке насыщенной жидкости сопровождается ростом паросодержания, тем более быстрым, чем меньше массовый расход смеси и выше плотность теплового потока (см. уравнение [c.359]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Связь между точками 4 и 4 определяется общей для них температурой, т. е. они находятся на одной изотерме. Массовое паросодержание равно dl, а влага в жидкой фазе d = d — d i. [c.191]

При больших содержаниях пара характеризовать его количество в смеси паросодержанием неудобно, так как при увеличении массовой доли пара от О до 1 паросодержание возрастает от О до оо. Величинами, характеризующими содержание пара в этом случае являются массовая либо молярная доля пара. Соответственно строят [c.192]

Массовое паросодержание х — массовая доля расхода пара в потоке пароводяной смеси при гиц = w [c.165]

Нарушение устойчивого пузырькового рел<има кипения обусловливается достижением так называемых критических условии, под которыми понимают такие параметры, как тепловой поток, давление, паросодержание, массовая скорость. Известно, что критический тепловой поток снижается с ростом давления и энтальпии и, напротив, увеличивается с возрастанием скорости потока. Поэтому перед конструкторами обычно стоят задачи размещения поверхностей нагрева с иаибольи1ей тепловой нагрузкой в зонах, где энтальпия воды еию незначительна, а также возможны более высокие скорости потока. Конструирование парового котла должно обеспечивать его эксплуатацию достаточно далеко от критических условий во всем диапазоне нагрузок. Поскольку иа практике не встречается ни идеально чистой воды, ни идеально чистых поверхностей нагрева, решающим является поведение защитного слоя магнетита, покрывающего внутреннюю стенку парогенерирующей трубы, под воздействием кр- Практический опыт указывает, что при традиционном водном режиме этот слои не выдерживает воздействия < кр главным образом пз-за частых и значительных колебаний температур, приводящих к его повреждепию и растрескиванию [У]. [c.200]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

При начальной температуре воды 85...90°С (в зависимости от тщательности предварительной дегазации воды) на выходной поверхности образца всегда появляются видимые мельчайшие пузырьки воздуха. С повышением температуры и принижением ее к 100°С число и размеры пузырьков увеличиваются. Они медленно растут, достигают в максимальных случаях диаметра — 0,6 мм, отрываются и сносятся потоком. При приближении начальной температуры воды к 100° С происходит постепенный переход от выделения газопаровых пузырьков к паровым. Он состоит в том, что число центров образования и частота отрыва пузырьков возрастают, а их максимальные размеры уменьшаются до диаметра меньше 0,1 мм. При повышении температуры от 100 до 102 °С мельчайшие паровые пузырьки выбегают сплошными цепочками и лопаются на поверхности жидкостной пленки, образуя на ней мельчайшую рябь и туман из микрокапель. При дальнейшем повышении начальной температуры практически из каждой поры идут сплошные паровые микроструи, интенсивность которых непрерывно возрастает. Вся поверхность образца равномерно усеяна мельчайшими белыми источниками паровых микроструй. Пленка жидкости на ней набухает, становится рыхлой и белеет. Появляется шум. В дальнейшем интенсивность истечения паровых микроструй еще более возрастает, шум увеличивается. На пленке образуются бесформенные белые скопления размером около 5 мм, быстро сбегающие вниз или отрывающиеся от ее поверхности в виде бесформенных вначале комков. Такой механизм по мере увеличения его интенсивности наблюдается без качественных изменений до предельных исследованных начальных температур воды 180 °С, что соответствует возрастанию массового расходного паросодержания вытекающего двухфазного потока от О до 0,15. [c.79]

Для расчета интеграла (4.18) нужно знать определяемую теплообменом зависимость массового паросодержания потока х от координаты z. В практическом и теоретическом планах важным является частный случай линейной зависимости х = г - Г)/ (к - Г), характеризуемой постоянным по длине пористого материала средним объемным тепловьзделением = onst. Он реализуется при постоянном вдоль канала внешнем тепловом потоке, причем здесь l = Lfb,k =К/5. В этом случае расчет интеграла [c.90]

Последнее выражение является более удобным, чем (4.28), так как массовое паросодержание потока определяется характером теплопод-вода и может быть рассчитано. [c.91]

Анализ сопротивления при движении испаряющегося теплоносителя внутри пористого материала приведен в разд. 4.3. Там было показано, что для расчета перепада давлений необходимо знать изменение величины расходного массового паросодержания двухфазного потока х. Причем там же в качестве примера рассмотрено решение задачи для постоянного по длине канала с проницаемым заполнителем внешнего теплового потока q, когда массовое паросодержание двухфазной смеси линейно возрао-таетх= (Z-L)/ (K-L). [c.122]

Аналогично рассчитывается массовое паросодержание потока и при конденсации пара внутри охлаждаемого канала с пористым заполнителем. После этого вследствие полной обратимости физического механизма процессов испарения и конденсации потоков внутри канала с проницаемой матрицей расчет изменения давления вдоль конденсирующегося потока может быть произведен с помощью соотношений, приведенных в разд. 4.3. Необходимо учесть только обратное изменение массового па-росодержания вдоль канала. [c.123]

На рис. 6.7 показано мзмененне температуры пористого материала в области испарения и массового паросодержания потока для трех случаев, соответствующих точкам I, П, П1 на рис. 6.6. Для них получено соответственно д к) =50 200 500°С Д, =0,82 3,28 4,01 к-I =0.246 0,266 0,383. В первом случае испарение завершается в первой зоне второй соответствует завершению испарения при предельном перегреве tJ, в третьем — область испарения состоит из двух зон, причем z - I = = 0,246 f -z = 0,137. [c.139]

Рис. 6.7. Изменение температуры проницаемой матрицы в области испарения (а) и массового паросодержання двухфазного потока в ней (6) при параметрах системы, соответствующих точкам 1-II1 на рис. 6.6

В качестве газа-индикатора обычно используют инертные газы (например, гелий). Концентрацию газа-индикатора определяют с помощью хроматографов и интерферометров. Методом диффузионного индикатора целесообразно измерять массовую концентрацик> фаз в парожидкостных потоках, когда объемное паросодержание близко к единице. [c.241]

При выводе уравнения, связывающего локальные скорости жидкой аУж и газообразной м>г фаз с другими параметрами, принимают допущение о том, что расход жидкости Сж и газа Сг через отверстие датчика с площадью / дат равен расходу фаз через такой же элемент площади потока, но в отсутствие датчика. Составляя баланс количества движения и сил, действующих на идеальный коаксильный цилиндр, выделенный в потоке у отверстия датчика, найдем связь между паросодержанием ф, динамическим напором Ар, локальными массовыми расходами и плотностями фаз, которые измеряются в опыте [c.251]

Следует сказать, что в классической гомогенной модели (уравнения (7.32), (7.33)) происходит взаимная компенсация ошибок, позволяющая применять эти уравнения и при таких паросодер-жаниях, при которых действительная структура потока далеко не гомогенная. Так, в дисперсно-кольцевом потоке из-за большого скольжения фаз (3 > ф, Рр < Рф, причем различия этих параметров достаточно велики и нарастают с ростом паросодержания. С другой стороны, скорость жидкости в пленке заметно ниже, чем используемая в гомогенной модели скорость смеси. По этой причине во многих экспериментальных работах, прежде всего для области высоких приведенных давлений, используют гомогенную модель для сопоставления с опытными данными во всем диапазоне изменения массового расходного паросодержания (О < х < 1). При этом, чтобы обес- [c.325]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия непрерывно растет по длине канала. В равновесном потоке энтальпия двухфазной смеси определяется уравнением (7.2), причем в этом случае ве личина л в (7.2) совпадает с массовым расходным паросодержани-ем потока. В общем случае поток может быть неравновесным, тогда величина, определяемая уравнением (7.2), не равна действительному расходному массовому паросодержанию. Параметр, определяемый соотношением [c.334]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

Согласно второй схеме фазогый переход при течении наро-каиельной смеси в обогреваемом канале в зоне закризисного теплообмена отсутствует и массовое паросодержание по длине канала постоянно. Полагается, что все подводимое тепло идет на перегрев пара относительно тед пературы насыщения. Зависимости, полученные на основе этсп схемы, дают существенно завышенные температуры стенки ]>анала и могут быть использованы для оценки их верхней границы на участке закризисного теплообмена. [c.248]

При равных давлениях теплота парообразования указанных ВОТ примерно в 9 раз меньще, чем у воды, и, следовательно, при равных плотностях тепловых потоков массовое паросодержание в обогреваемых трубах парогенератора ВОТ будет примерно в 9 раз больше, чем у водяных парогенераторов. При малых значениях скорости и кратности циркуляции это может привести к резкому уменьшению отвода теплоты от стенок обогреваемых труб к ВОТ вследствие образования в пограничном слое паровой пленки с низкой теплопроводностью (теплопроводность ВОТ примерно в 5...6 раз меньше, чем у воды). Произойдет недопустимый перегрев обогреваемых труб, разложение ВОТ в пограничном слое и в конечном счете эти трубы перегорят. Критическая плотность тепловых потоков при кипении ВОТ в обогреваемых (кипятильных) трубах находится в пределах 160...200 кВт/м . На основании вышеизложенного в целях надежной работы парогенерирующих труб теплогенераторы ВОТ проектируют на плотность теплового потока не выше 100 кВт/м , при этом не допускается обогрев опускных и парогенерирующих труб, установленных под углом наклона к горизонту < 85°. [c.288]

Опыты проводились при давлениях 58—88 бар, скоростях движения пара на входе от 3 до 6 м сек тепловых потоках 67= (162 1 570) 10 вт1м и массовых расходных паросодержаниях Х[ = 0,26- 1 и Y2 = 0-h0,69. [c.344]

На рис. 7-25 и 7-26 приведены некоторые экспериментальные данные В. И. Субботина по критическим тепловым потокам при кипении воды в трубах под высоким давлением (X2 —массовое паросодержание на выходе из трубы). Как видно, при некоторых режимах имеет место минимум функции кр(ргг)о). [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...