Система абсолютная расчетная

По теме Теорема об изменении кинетической энергии системы планируется расчетно-графическое задание и контрольная. Контролируемый уровень знаний студента — умение найти кинетическую энергию системы при любом движении входящих в нее абсолютно твердых тел и работу сил различного типа. Этой теме уделяется большое внимание, поскольку она является базой для освоения аналитических методов механики. [c.26]

Задание для расчетно-графической работы 4. Определить усилия в стержнях системы, поддерживающей абсолютно жесткий брус, по данным од-него из вариантов, показанных на рис. 35 [c.109]

Расчетная модель при этом аналогична рассмотренной в предыдущей задаче, но корпус экипажа в ней принят плоским и абсолютно жестким, а вся упругость системы корпус — ноги — земля приведена к ногам. Это допущение позволяет в дополнение к трем уравнениям статики принять уравнение плоскости, проходящей через 3 точки, не лежащие на одной прямой [c.33]

Третьи и четвертые члены уравнений (I. 1) в условиях равновесия представляют силы сопротивления (внутреннего трения) и упругости, характеризующиеся пропорциональностью их или скоростям или самим деформациям при дифференцировании выражений (I. 4). В общем случае, при = О в составе этих членов содержатся и силы внешнего трения и упругости, пропорциональные абсолютным скоростям и перемещениям. В расчетном смысле последние равноценны силам внутреннего трения и упругости в гибких элементах с заделкой (подвесках, амортизаторах) или демпферах с неподвижным корпусом. За нуль отсчета абсолютных координат обычно берется положение статического равновесия системы. [c.27]

При снижении жесткости системы в два раза число циклов сократится только в 1,4 раза. Поэтому сокращение частоты колебаний, которое практически достигается за счет введения податливых элементов, не может значительно увеличить срок службы конструкций. Главными направлениями здесь следует считать устранение концентраторов напряжений и снижение абсолютных значений расчетных нагрузок. [c.31]

Любая механическая система содержит бесконечно много материальных точек, и, следовательно, число степеней свободы всегда бесконечно велико. Однако при решении практических задач обычно пользуются упрощенными схемами, которые характеризуются конечным числом степеней свободы. В таких расчетных схемах некоторые (наиболее легкие) части системы считаются вовсе лишенными массы и представляются в виде деформируемых безынерционных связей при этом тела, за которыми в расчетной схеме сохраняется свойство инерции, считаются материальными точками (сосредоточенные массы) или абсолютно твердыми телами. [c.6]

Расчетную модель опорной конструкции можно представить в виде двух продольных балок или плоских рам переменного поперечного сечения, связанных поперечными связями в виде балок или колец (рис. 1). В частности, такими связями служат корпуса механизмов, установленные на раме. Рама соединяется с фундаментом амортизаторами, каждый из которых в расчете рассматривается как сосредоточенный упруго-вязкий элемент. Балки рамы могут совершать вертикальные и крутильные колебания. Ротор и балки опорной конструкции разбиваются на участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня присоединяется жестко сосредоточенная масса т -, обладающая моментами инерции к повороту и кручению ll, I]. Масса соединяется упруго с абсолютно жестким фундаментом и сосредоточенной массой т , обладающей моментами инерции /ф, (рис. 2). Упругие связи характеризуются жесткостями Св, Сф, v (/с = 1, 2) в вертикальном, поворотном и крутильном направлениях (на рис. 2 Z = Ь, г з, 7). Демпфирование в системе учитывается комплексными модулями упругости материала стержня и комплексными жесткостями амортизаторов. [c.6]

Таким образом, уровень вибраций в каждом частотном диапазоне оказывается величиной случайной и, следовательно, может прогнозироваться с установленной вероятностью. Поэтому для получения заданного уровня вибраций с учетом реального поля разброса приходится учитывать статистические поля разброса. Электрическая машина, представляющая собой сложную упругую систему с бесконечно большим числом степеней свободы, и, следовательно, неограниченным спектром собственных частот колебаний, для расчетной оценки виброактивности заменяется системой с дискретными, сосредоточенными параметрами. При этом инерционные элементы считаются абсолютно твердыми телами, упругие связи невесомыми, а число степеней свободы ограниченным. [c.132]

Отопительная нагрузка имеет максимальную величину при низшем значении температуры наружного воздуха ввиду малой продолжительности низких температур наружного-воздуха в течение отопительного сезона в качестве расчетной низшей температуры отопительной системы выбирают не абсолютный минимум среднесуточных температур в. данном районе за ряд лет, а более высокую температуру, например, среднюю из минимальных среднесуточных температур данного района за Ю лет. По ОСТ расчетная низшая температура наружного воздуха определяется по формуле Чаплина [c.172]

Расчетные данные предсказывают рост размеров капель гс с увеличением ро (кривая 3 рис. 6-5) и уменьшением р, однако абсолютные значения гс оказываются меньшими, чем размеры капель, полученные опытным путем (кривая 2). В связи с этим следует подчеркнуть, что использование уравнения Я. И. Френкеля в системе уравнений движения конденсирующейся среды дает заниженные значения Гс по сравнению с результатами эксперимента. Поэтому в расчета.ч необходимо пользоваться уравнением (2-2) с поправочным коэффициентом р. [c.126]

Снижение конечной температуры холодного источника повышает термический к. п. д., а повышение Га соответственно снижает его. В выражение к. п. д. г],<- входят абсолютные температуры и Го, поэтому отклонение Га = 293 К на 10—20° С от температуры окружающей среды изменяет значение т)к при Го = 838 К Но = 565° С) соответственно на 1,2 и 2,39%, т. е. на каждые 10° повышения Га снижение к. п. д. составляет около 1,5%, а понижение Гг повышает к. п. д. г]к примерно на 1,5%. На рис. 3-11 показана зависимость т] и qt от конечных параметров в цикле. В практических условиях эксплуатации паротурбинных электростанций конечная температура и давление определяются температурой охлаждающей воды на входе в конденсатор паровой турбины и условиями теплообмена в нем. Температура охлаждающей воды зависит от климатических условий, времени года и системы водоснабжения станции. Эта температура для средней полосы европейской части P составляет летом для рек и озер 18—22° С, а зимой 5—7° С. При градирнях и брызгальных бассейнах температура охлаждающей воды существенно выше и достигает летом 30— 35° С, а зимой 10—15° С. Среднегодовая температура охлаждающей воды на входе в конденсаторы составляет обычно 15—17° С. В соответствии с ней расчетным конечным давлением в конденсаторе паровых турбин в СССР принято считать 3,5 кПа, 4 = 26° С с учетом нагрева охлаждающей воды в конденсаторе от 17 до 24° С и недогрева до на 2° С. [c.42]

Все рассматриваемые выше модели применяют в двух разных расчетных вариантах. В нервом варианте все расчеты кинематического характера проводят с моделью абсолютно твердого тела, используя гипотезу Ньютона. После этого определяют силы, время соударения, деформации тел. Это означает, что в первой стадии расчета нмпульс считают мгновенным. Примерно оценить ошибку замены импульса мгновенным импульсом можно с помощью рис. 5, на котором показано отношение точного значения импульса к приближенному в зависимости от отношения времени удара к периоду свободных колебаний системы а. = [c.172]

Во второй расчетной схеме бандаж считается абсолютно жестким, что соответствует запрет,ению смешений по окружности бандажа. По расчету получаются верхние оценки частот колебаний системы. [c.276]

В реальных условиях реализовать движение механической системы с абсолютно точными значениями начальных условий невозможно, так как всегда имеет место разброс начальных данных. Поэтому реальное движение отличается от расчетного, и возникает необходимость в оценке возможных отклонений движения от расчетного. Задача определения вероятностных характеристик движения — обобщенных координат и их первых производных — при свободных колебаниях, вызванных случайными отклонениями начальных данных, является наиболее простой. Для ее решения достаточно знать линейные преобразования случайных функций, изложенные в 2.4. [c.157]

Поскольку рассматриваем случай плоского деформированного состояния и считаем волокна композита абсолютно жесткими, то в расчетной схеме (см. рис. 3.3) корреляционного приближения на граничные элементы, например прямолинейные отрезки, достаточно разбить лишь контур кругового сечения волокна. Через (с1(/) с2(/)), З] и а/ обозначим соответственно координаты центра, направляющий угол нормали и полудлину 1-то граничного элемента в системе координат гх,Г2, где / = 1,Л , N — число элементов на контуре волокна. В локальной системе координат х,у координаты центра 1-то граничного элемента рассчитываются следующим образом [c.139]

В качестве расчетной схемы принята двухмассовая система с приведенными к соединяемым валам моментами инерции масс кинематической цепи до муфты и после муфты б 2- На первую цепь действуют приведенный движущий момент и момент сопротивления вращению На вторую цепь — момент сопротивления вращению Обе кинематические цепи и соединение валов муфтой приняты за абсолютно жесткие. [c.317]

В зависимости от величины слабины канатов, типа приводного механизма двигателя и системы запуска канаты могут начать натягиваться до окончания разгона двигателя или после его полного разгона. В последнем случае динамические усилия выше. При определении динамических нагрузок механизма подъема при пуске с подхватом груза принимаем сначала, что механизм подъема стоит на жестком основании, т. е. считаем металлоконструкцию крана абсолютно жесткой. Величина динамического усилия в упругом элементе механизма подъема при подхвате груза с опоры, возникающего после разгона двигателя до номинальной скорости, определяется по двухмассовой расчетной схеме (рис. 118). [c.237]

Поэтому в любой точке системы теплоснабжения в подающих трубопроводах сети и местных систем должно поддерживаться давление выше давления насыщения водяных паров при расчетной температуре воды в сети. Согласно 26.1 Правил отклонение давления от заданного режима в подающем трубопроводе допускается в пределах 5%, абсолютная величина которого, примерно составляет 0,5 кгс/см . Это отклонение и принимается в качестве запаса для предотвращения вскипания при допустимых колебаниях давления в сети. [c.344]

Относительный метод. С помощью шагомера, настроенного на нуль по произвольно выбранному шагу, измеряют отклонения всех остальных шагов. Эти относительные отклонения с учетом знака вносят во второй столбец расчетной таблицы (табл. 13.1). Третий столбец получают, суммируя относительные погрешности шага на каждом зубе. Значение, полученное на последнем зубе, откладывают на диаграмме (рис. 13.4) с обратным знаком и соединяют полученную точку прямой линией с началом координат. Наклон прямой характеризует среднее отклонение окружного шага, а сама прямая является новой осью, от которой откладывают подсчитанные относительные погрешности шага на каждом зубе. В результате получают в прежней системе координат (с горизонтальной осью) диаграмму накопленной погрешности. Для колеса в целом накопленная погрешность Рр, является суммой абсолютных величин максимальной и минимальной ординат диагра.ммы. Можно прочесть на диаграмме также н накопленную погрешность на любых к шагах. [c.364]

Расчетные динамические модели (рис. 2.31) являются дискретными на основании предположения, что валы и другие упругие элементы системы обладают только упругими свойствами, т. е. их инерционными характеристиками пренебрегают остальные массивные элементы системы являются абсолютно жесткими, т. е. учитываются только их инерционные характеристики. [c.139]

На рис. 13 приведены основные варианты расчетных схем, построенные исходя из алгебраического суммирования случайных величин — упругих отжатий в технологической системе СПИД, погрешностей настройки на размер Д , совместного влияния температурных деформаций и размерного износа режущего инструмента Дт-и- Ввиду того, что в формулах (37) и (38) показатели степени при глубине резания неодинаковые, абсолютные значения Ыо и Ат будут меняться по-разному. [c.65]

Буква (или буквы) с индексом (или без индекса), проставленная справа от номинального (т. е. основного расчетного) размера, является условным обозначением предельных отклонений данного размера от номинального. Отклонения отверстия в системе отверстия обозначаются буквой А, а отклонения вала в системе вала — буквой В. Отклонения вала в системе отверстия и отклонения отверстия в системе вала указываются условными обозначениями отклонений посадки. Класс точности указывается индексом, проставляемым справа от буквы Л, В или условного обозначения посадки при 2-м классе индекс отсутствует. Числа (в большинстве случаев десятичные дроби), проставленные одно над другим справа от номинального размера, указывают величины допустимых отклонений данного размера от номинального. Знак (-+-), поставленный перед таким числом, указывает, что данное отклонение положительное, а знак (—) означает, что это отклонение отрицательное. Число, стоящее выше, указывает верхнее отклонение, ниже — нижнее. Число со знаком (+) , проставленное справа от номинального размера, указывает, что абсолютные величины отклонений в данном случае одинаковы. Если после номинального размера стоит одно число со знаком (-1-) или (—), это значит, что второе отклонение данного размера равно нулю. Иногда предельные отклонения на обработку указываются после номинального размера условным обозначением основного отверстия или основного вала или посадки и, кроме того, числовыми величинами этих отклонений. Примеры обозначений предельных отклонений размеров указаны ниже в таблицах. [c.15]

Поскольку автоматы, особенно многопозиционные, состоят из большого числа механизмов и деталей, которые в свою очередь состоят из бесконечного числа материальных точек со связями, не являющимися абсолютно жесткими, то при динамических расчетах автомат можно представить как механическую систему с бесконечным числом степеней свободы. Точное решение такой системы получить практически невозможно, поэтому при динамическом анализе приходится использовать упрощенную расчетную модель с ограниченным числом степеней свободы. [c.437]

Здесь расчетная поверхность — поверхность нагрева канала Спр — приведенный коэффициент излучения Та, Тст — средние абсолютные температуры дисперсного потока и нагреваемой стенки (произвольно принято 7 п>7 ст). В нашем случае система состоит из оболочки (стенок канала, включая его торцы) и движущихся в канале дисперсных частиц и газа (в общем случае недиатермного) . Все трудности расчета по (8-23) заключаются в оценке Спр и Гп (для луче-прозрачного газа Тп=Тст). Коэффициент Спр = 0о8пр, где <Го = = 5,67 вт1м -°К — коэффициент излучения абсолютно черного тела, а 8пр — приведенная степень черноты всей системы, зависящая от [c.267]

Расчетными напряжениями при растяжении-ежатии будут либо ст ах — наибольшее растягивающее напряжение, либо I I — наибольшее по абсолютной величине сжимающее напряжение в системе (стержне). [c.49]

Создавая методы расчета колебаний больших систем, приходится упрогцать расчетные модели отдельных деталей и узлов. Эти упрогцения идут по пути линеаризации подсистем и внешних нагрузок, замены гистерезисных потерь колебательной энергии в сочленениях деталей упруговязкими, рассмотрения части подсистем как абсолютно жестких и пренебрежения колебаниями по некоторым степеням свободы. Вместе с тем расчет колебаний больших систем имеет свои специфические задачи разработка расчетных моделей элементов конструкций и накопление необходимой для них экспериментальной информации создание типовых алгоритмов расчета для широкого класса машиностроительных конструкций оптимальное разделение системы на подсистемы, объем которых определяется оперативной памятью ЭЦВМ создание моделей и алгоритмов расчета, обеспечиваюгцих необходимую точность вычисления и соответствие результатов основным характеристикам реального процесса распространения колебаний оценка зависимости результатов расчета от точности задания исходной информации об отдельных элементах создание алгоритмов расчета, обеспечивающих минимальное время вычислений на ЭЦВМ и т. п. [c.4]

Расчетный способ калибровки ЛДА требует точного определения угла сведения лучей для ЛРА необходимо только определить линейный коэффициент преобразования оптической системы и знать пространственный период решетки-модулятора D. В этой связи отметим, что лазерная доплеровская анемометрн.ч является абсолютным методом (при v=l) для измерения скоростей потоков жидкости и газа в случае измерения скоростей стационарного течения с достаточной точностью их аппаратный коэффициент может быть определен расчетным путем. Для одно- и двухфазных сред при измерении скорости несущей фазы необходимо вводить поток светорассеивающих частиц. С этой целью создаются специальные генераторы капель. [c.54]

Согласно методике расчета внешних характеристик по вычисленным функциям ф и значению меридиональной скорости на расчетном режиме определяем значения меридиональных скоростей на всех режимах (i = var). По известным углам лопастной системы трансформатора и меридио нальным скоростям из треугольников скоростей определяем проекцию Си абсолютной скорости на направление окружной на лопатке. Треугольники скоростей на выходе из рабочих [c.24]

Определение частот свободных колебаний вращающихся роторов на абсолютно жестких опорах. В процессе проектирования двигателей полезно располагать сведениями о порциальных частотах роторов, входящих как подсистемы в общую расчетную схему двигателя. С этой целью обычно определяются критические скорости роторов, вращающихся в абсолютно жестких опорах. Эти сведения дают косвенную информацию о возможности появления значительных прогибов роторов при работе на резонансных режимах системы роторы—корпус—подвеска и позволяют наме- К В i к t В тить наиболее целесообразные способы балансировки роторов. [c.297]

Если зазоры в упряжи влияют на переходные процессы (пуск в ход полностью или частично сжатого поезда, торможеиие растянутого поезда с локомотива и т. д.), то система оказывается существенно нелинейной. В качестве расчетной схемы в этих случаях следует брать систему абсолютно гвердых или деформируемых тел, соединенных в цепочку существенно нелинейными элементами. Исследование переходных режимов движения следует выполнять либо путем решения систем дифференциальных [c.429]

На рис. 123 представлено сопоставление расчетных и экспериментальных значений, отвечающих различным условиям нагружения. Наличие указанчой последовательности в изменении фрактальной размерности диссипативных структур отражает масштаб зоны процесса, непосредственно связанного с механизмом диссипации энергии. В этом смысле разрушение при ударном нагружении подобно усталостному, если реализуется один и тот же механизм диссипации энергии, контролирующий размер зоны процесса. Другой вывод, вытекающий из анализа иерархической последовательности бифуркаций, отраженный в диаграмме рис. 123, — неизбежность "разброса" экспериментальных данных по тре-щиностойкости материалов, определяемых в соответствии с рекомендациями линейной механики разрушения. (Слово "разброс" взято в кавычки, так как это естественное поведение трещины в точке бифуркации. В этой точке нельзя заранее предсказать, по какому пути пойдет система при переходе в новое состояние.) Понижение температуры и повышение скорости деформации приводит к сужению области абсолютных пороговых значений Ki , отвечающих предыдущему и последующему неустойчивым состояниям. Таким образом, испытания при пониженных температурах и высоких скоростях деформации для определения К 1с приближаются к испытаниям в подобных по микромеханизму разрушения условиях. Остается вопрос, как перейти от значений Ki при низкой температуре к значениям Ki при более высокой температуре или более высоких скоростях деформации. Установленное постоянство произведения Т = ЙГ <Ут позволяет выполнить такие пересчеты, если известны температурная и скоростная зависимости а,. [c.202]

Погрешности станков, приспособлений и обрабатывающего инструмента, температурные и упругие деформахщи системы станок -приспособление - инструмент — деталь, износ инструмента и другие причины не позволяют выполнить деталь с абсолютно точными размерами, т. е. с расчетными размерами, указанными на чертеже и называемыми номинальными. [c.58]

Для уточненного определения динамических нагрузок в механизмах составляются расчетные схемы, которые наиболее часто представляют работу машины как движение нескольких абсолютно жестких точечных масс, соединенных упругими безмассо-выми связями, под действием внешних нагрузок. В больщйнстйе случаев расчетные схемы крановых механизмов имеют такое соотношение параметров, при котором парциальные частоты оказываются существенно различными. В таких случаях схемы, составляющие исходную упругую систему, отличаются очень слабым взаимодействием масс и упругие колебания обладают свойством одночастотности, т. е. во всем спектре частот для нагрузки того или иного звена решающее значение имеет одна какая-нибудь частота, амплитуда которой намного больше, чем амплитуды других частот. Это позволяет во многих случаях пользоваться упрощенными динамическими схемами и сводить многомассовые системы к двух-, трехмассовым. [c.125]

Прогресс в развитии вычислительной техники и создание многопроцессорных вьиислительных систем позволяют в приемлемые сроки получить решение рассмотренных задач с помощью алгоритмов интегрирования уравнений Эйлера модифицированным методом С. К. Годунова на подвижных сетках. Координаты узлов вычислительной сетки на нижней границе (поверхности обтекаемого тела) изменяются в соответствии с законом его движения, а положение верхней границы в абсолютной системе координат определяется размером возмущенной области. Вследствие подвижности расчетной области вычислительная сетка перестраивается на каждом шаге интегрирования системы уравнений движения газа. [c.99]

При исследовании закономерностей движения материальной частицы ее размеры, форма и упругие свойства для упрощения задачи не учитываются, а желоб рассматривается как абсолютно жесткое тело с шероховатой рабочей поверхностью. На работающем конвейере частица может находиться в различных состояниях движения относительно желоба лежать на нем неподвижно, скользить по нему вперед или назад, быть в состоянии микрополета. Согласно расчетной схеме (см. рис. 3.18) дифференциальные уравнения, описывающие все состояния движения частицы в подвижной системе координат хОу, жестко связанной с колеблющейся поверхностью (желобом), имеют вид [c.307]

Рис 29 Расчетная вторых ПОД дей- хема сложной си- ствием внешней на-стемы с однойвнеш- грузки абсолютная ней нагрузкой величина деформаций возрастает (шпилька, головка илп в общем случае, рис. 29, детали О, 7, 2, 9), и детали системы корпуса, в которых абсолютная величина деформации уменьшается (прокладка, рубашка блока на рис. 28 или в общем случае, рис. 29, детали 3—8). [c.137]

При изучении колебаний системы разделяют по числу стеш-ней (яободы. Под числом степеней свободы понимают число независимых переменных, обобщенных координат, необходимых и достаточных для описания положения системы в любой момент времени. Каждая реальная система обладает бесконечным числом степеней свободы, так ках дня описания ее положения в произвольный момент времени необходимо бесконечное число параметров. Однако в зависимости от задачи, которую приходится решать, можно реальную систему представить в виде расчетной схемы с конечным числом степеней свободы. Поясним сказанное на примере. На рис. 13.7, а изображен вал с насаженным на шго диском. Прв рассмотрении колебаний вала во многих случаях можно пртнебречь его массой. Диск, в свою очередь, можно считать абсолютно жестким. Тогда перемещение любой точки вала будет определяться шестью величинами — тремя поступательными перемещениями центра массы диска в направлении координатных осей и тремя углами поворота диска относительно этих же осей. В этом случае получим систему с шестью степенями свободы (рис. 13.7, б). Если считать, что вся масса диска сосредоточена в его центре в точке О, то перемещения точек вала будут зависеть от трех поступательных перемещений центра массы диска и система будет иметь три степени свободы фис. 13.7, в). Наконец, рассматривая только изгибиые колебания в вертикальной плоскости, получим сис му с одной степенью свободы (рис. 13.7, г). [c.350]

Простое деление допустимого отклонения каждого парамет на общее число изменяющихся параметров дает допуск, гаранти ющий, что в наихудшем случае, когда значения каждого параМ рз отличаются от расчетною на максимально возможную величи и изменения действуют в одну сторону на смещение плоскос изображения, технические условия не будут нарушены. Одна при таком делении допустимые отклонения практически станов) ся настолько малыми, что их технологическая реализуемость край затруднена (или даже неосуществима в настоящее время или условиях данного производства). С другой стороны, очевидно, ч случай сложения абсолютных значений всех отклонений мало ( роятен. Поэтому при назначении допусков целесообразно опирать на теорию вероятностей и учитывать технологию изготовления р сматриваемой системы. [c.154]

Водоснабжение для ТЭЦ выбирается по летнему режиму при отсутствии отопительной нагрузки. В качестве расчетной принимается температура охлаждающей воды 20 °С. Предельной температурой охлаждающей воды принимают 33 °С с тем, чтобы абсолютное давление в конденсаторе не превышало 0,015 МПа. Для отопительных и промышленных ТЭЦ обычно принимается оборотная система водоснабжения с установкой градирен. Циркуляционные насосы, по два на турбоусганов-ку, устанавливаются обычно в машинном зале. Иногда применяют центральную насосную. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...