Г отопительной нагрузки

Таким образом, среднечасовой (балансовый) расход за сутки при повышенном температурном графике меньше, чем при отопительном, на 5,35 г/ч в расчете на I Гкал/ч отопительной нагрузки. [c.158]

В которой QoT и Г . — соответственно максимум отопительной нагрузки и годовая продолжительность его использования. [c.356]

В том же 1954 г. одновременно с А. А. Пивоваровым проф. Е. Я. Соколовым [Л. 28] была предложена схема двухступенчатого последовательного подогрева воды для горячего водоснабжения. Для работы таких установок проф. Е. Я. Соколовым был предложен повышенный температурный график (график центрального регулирования по суммарной нагрузке), в котором вследствие специальной температурной добавки расчетный расход сетевой воды на комплексный тепловой пункт на всем диапазоне отопительного сезона становится постоянным и равным отопительному. Внедрение предложения проф. Е. Я- Соколова, таким образом, позволило значительно сократить расчетный расход сетевой воды и тем самым способствовало снижению удельной стоимости наружных тепловых сетей. Постоянный расход сетевой воды при повышенном графике температур может выдерживаться лишь для типовых потребителей, у которых Ql JQ o рав- [c.95]

При использовании производственных отборов отопительная тепловая нагрузка и электрическая мощность турбины снижаются. Примечание. Начиная с турбин выпуска 1995 г. расход охлаждающей воды составляет 27 ООО м /ч. [c.270]

Отопительно-вентиляционная нагрузка завода, кроме пиковой зоны Г, может покрываться от теплофикационного отбора турбин типа Т (Т-25-90, Т-50-130, Т-100-130) и ПТ (ПТ-25-90, ПТ-60-130/13), как вариант—от турбин с противодавлением типа Р (ПР-12-90, ПР-6-35 и Р-50-130, Р-100-130), а также утилизационным паром, паром промышленной котельной через РОУ (40/2,5) и паром испарительного охлаждения доменных печей. Пиковая зона графика может покрываться теплом горячей воды от пиковых водогрейных котлов или от пиковых бойлеров, питаемых технологическим паром 490— 980 кПа (5—10 кгс/см ). [c.250]

Лирокое применение получает реконструкция конденсационных энергоблоков в теплофикационные путем организации регулируемых отопител1,ных отборов. В качестве примера можно привести реконструкцию энергоблока К-160 первой очереди Приднепровской ГРЭС в ТЭЦ для теплоснабжения г. Днепропетровска. Такая реконструкция позволяет ликвидировать сотни мелких котельных, снизить загазованность города и сэкономить топливо за счет выработки электроэнергии на тепловом потреблении. При организации регулируемого отбора из-за стесненной компоновки не удается получить предельный отбор при минимальном пропуске пара в ЦНД. В результате теплофикационный режим осуществляется при значительном конденсационном потоке пара. Пиковая отопительная нагрузка частично покрывается паром после промежуточного перегрева и частично за счет пиковых котельных в городе, [c.115]

Из-за значительных суточных и сезонных колебаний отопительной нагрузки приходится устанавливать на ГТУ-ТЭЦ несколько ГТУ и пиковых источников теплоты. Для этой цели на ГТУ-ТЭЦ в г. Электростали (рис. 10.3), например, использованы пиковые водогрейные котлы (а эц < 1). Другое решение показано на рис. 10.2, в регулирование потребления теплоты осуществлено дожиганием топлива в среде выходных газов ГТУ и байпасировани-ем части этих газов мимо КУ. В каждом отдельном случае необходимо обосновывать принимаемые технологические схемы с учетом используемого оборудования и характера изменения отопительной нагрузки. [c.433]

Я/( — котельный агрегат Яе — пароперегреватель котла 7 — турбина Г — генератор /С —конденсатор /СЯ — конденсатный насос ЯЭ — подогреватель эжекторной установки /tУ —подогреватель воды паролт из уплотнений Д —деаэратор Я,, Яз. Яе, Я — подогреватели высокого давления ОД охладитель дренажа ЛЯ — дренажный насос СЯ, н СЯа — сетевые подогреватели ДЯС — дренажный насос сетевой ЯЯ — питательный насос Пь Яе, Я — подогреватели низкого давления Я5/С — пиковый водогрейный котел СН и СЯг — сетевой насос О Г — отопительная тепловая нагрузка ОВ — обессоленная добавочная вода. 1—7 — регенеративные [c.25]

Исследование было выполнено на примере двух городских микрорайонов новой застройки г. Москвы. В микрорайоне Дегунино (рис. 6-2) на территории 24,5 га расположено 38 зданий, в том числе 30 жилых в 5, 9 и 16 этажей. Тепловая нагрузка 22,48 Гкал1ч. В микрорайоне Свиблово (рис. 6-3) на 30 га расположено 52 здания, в том числе 45 жилых в 5 и 9 этажей. Тепловая нагрузка 20,97 Гкал1ч. Принято, что тепловая сеть работает по отопительному графику с t i = 150° и подогреватели горячего водоснабжения — по смешанной двухступенчатой схеме. В каждом здании устанавливается элеваторный узел. Исходя из этого, расчетные расходы сетевой воды на I Гкал ч определились на отопление 12,5 и на горячее водоснабжение 18,2 г/ч. [c.102]

В формуле (328) — средневзвешенная за год величина коэффициента недовыработки отопительного отбора, соответствующая среднему за год режиму работы турбины. Средневзвешенная за год величина давления отбора турбин типа В Г-25 при максимальной тепловой нагрузке 66—100 млн. ккал1шс в зависимости от вида температурного графика сетевой воды равна 1,2—1,6 ата. [c.515]

Однако повышение концентрации тепловой мощности на ТЭЦ при снабжении от них потребителей коммунально-бытового хозяйства приводит в больших и средних (по численности жителей) городах к значительному удорожанию тепловых сетей из-за увеличения протяженности весьма дорогих магистральных теплопроводов. В то же время оптимум концентрации мощности в отопительных котельных, работающих при низких параметрах пара (или водогрейных), достигается при относительно незначительной их единичной произ,вод1СТ-венной мощности (50—150 Гкал1ч). В этих условиях радиусы передачи тепла от районных котельных значительно меньше, чем от ТЭЦ, отпадает необходимость сооружения разветвленных магистральных теплопроводов и удельные капиталовложения в транспорт тепла соответственно снижаются. Так, например, в условиях Москвы капиталовложения в тепловые сети от ТЭЦ доходят до 20 тыс. руб. и более на 1 Г кал максимума тепловой нагрузки, в то время как тепловые сети от райо,нной котельной производственной мощностью в 100—200 Гкал1ч обходятся в 6—8 тыс. руб. на 1 Г кал. [c.123]

Дожигание топлива в КУ используется на ПГУ-ТЭЦ в ряде стран мира. В Германии на ПГУ-ТЭЦ Nossener Bru ke (г Дрезден) применена тепловая схема с высокими маневренными характеристиками (рис. 9.32). Использованы три ГТУ типа V64.3 мощностью 62 МВт при КПД производства электроэнергии 35,4 % (по ISO). Каждая ГТУ имеет одноконтурный КУ с двумя КД. Тепловая схема ПГУ-ТЭЦ совпадает с той, которая показана на рис. 9.6. Все три котла направляют перегретый пар в ПТ с противодавлением с производственным и отопительными отборами пара. Пар отборов ПТ обеспечивает технологическую тепловую нагрузку и подофев сетевой воды в двухступенчатой сетевой установке. Пик потребления теплоты обеспечивается свежим паром в пиковом паровом бойлере, а также включением КД перед ГСП в КУ. В режиме без дожигания топлива тепловая мощность ПГУ-ТЭЦ составляет 230 МВт, а в режиме двойного дожигания она возрастает до 480 МВт. [c.425]

Следует отметить также, что в зимнем отопительном сезоне 1953/1954 г. значительная отонительная нагрузка во Львове иногда приводила в часы пик к резкому падению давления газа в сетях, и на некоторых участках домовой сети оно снижалось до 0—15 мя вод. ст. При этом население переходило на топку печей твердым топливом. В связи с тем, что горелки в топливнике подвергались непосредственному действию пламени и излучению со стороны раскаленного слоя твердого топлива, значительная часть из них выходила из строя. [c.116]

Величины Вк (поступление солнечной энергии на поверхность КСЭ) и Qн (тепловая нагрузка) относятся к расчетному периоду для систем горячего водоснабжения круглогодичного или еезонного действия — 1 год или летний сезон, а для систем отопления — каждый месяц отопительного периода. Зависимости / от О представлены на рис. 69, а и б для систем солнечного отопления и горячего водоснабжения. При построении зависимостей приняты следующие допущения 1) в качестве базового варианта принят плоский КСЭ с двухслойным остеклением т]о==0,73 и /Ск =4,6 Вт/(м2-К), а Кк Цо =6,3 Вт/(м2-К) с оптимальным углом наклона КСЭ р к горизонту и южной ориентацией 2) удельный объем водяного аккумулятора теплоты равен 0,05 мVм2. В случае применения КСЭ, имеющих другое значение отношения К к/г о, необходимо внести соответствующие поправки в результат расчета. [c.147]

Использование тепла О. г. представляет известные трудности вследст-Бие низких темп-р их и малых Г-ных напоров (перепадов). О. г. промышленных печей и силовых установок ( выхлопные газы ) часто имеют темп-ру 400—650°, что позволяет утилизировать часть заключающегося в них тепла для подогрева воды, воздуха, а при благоприятных условиях и для получения пара, идущего для технологич. нужд, для отопительных и силовых установок. Однако соответственные устройства (паровые котлы, рекуператоры, аккумуляторы, подогреватели и т. д.) должны иметь специальную конструкцию (сильно развитые нагревательные поверхности, тонкие стены, высокие скорости дымовых газов и т. д.) для того, чтобы можно было обеспечить достаточно интенсивный переход тепла при низких Г и малых Г-ных напорах. Практически удается таким путем понижать О. г. до 100— 150°, однако подобные установки по сравнению с нормальными получаются более громоздкими, дорогими и работающими с низким кпд (45 — 55%). Кроме того указанное понижение i° О. г. лишает возможности пользоваться естественной тягой дымовых труб и вызывает необходимость установки искусственных дымососов, на приведение в движение которых расходуется от 10 до 30% всей получаемой энергии пара. Тем не менее во многих случаях практики такие установки дают значительную экономию. Так, при больших газовых двигателях (газо-динамо и газо-воздуходувках) утилизация тепла выхлопных газов в паровых котлах специальной конструкции дает возможность получить от 10 до 15% добавочной мощности при" утилизации этого пара в паровых турбинах. Установка паровых котлов при больших мартеновских печах (100 m и больше), работающих с интенсивной тепловой нагрузкой или имеющих плохую утилизацию тепла в регенеративных камерах (малый объем насадок, большие просветы между кирпичами и т. д.), дает от 300 до 650 %г пара (давлением от 6 до 12 aim) на 1 m выплавленных стальных слитков. Установка тонкостенных рекуператоров и аккумуляторов дает возможность для целого ряда мелких промышленных печей применить принцип рекуперации или воспользоваться теплым воздухом для устройства рациональной вентиляции в промышленных помещениях. [c.241]

На том же рис. 12-2 под графиками тепловой нагрузки нанесена кривая продолжительности наружных температур, которая определяется на основе многолетних климатологических наблюдений. С помощью этого графика построен график продолжительности тепловых нагрузок, который помогает выбрать экономически наивыгоднейщие параметры системы теплоснабжения и определить годовые показатели. Площадь, ограниченная графиком продолжительности тепловых нагрузок и осями координат, дает величину отпуска тепла за отопительный сезон Отнощение /ги=Q° =/Q дает число часов использования максимальной тепловой нагрузки за отопительный сезон. Поскольку нагрузка горячего водоснабжения принимается постоянной, годовой отпуск тепла на него определяется площадью прямоугольника, равной произведению длительности отопительного сезона о.с на величину Величина — — г о.о равна отпуску тепла на отопление и вентиляцию за отопительный сезон. [c.167]

Пример 10.13. Выполним гетогидравлический расчет гравитационной квартирной двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой (см рис 10 28) при расчетной температуре воды — 95°С, о = 70°С Середина высоты отопительных приборов находится над условным цен1ром нагревания воды в котле. Л = 0,2 м Тепловые нагрузки 2, В г, приборов и участков даны с учетом коэффициентов , и j Главный стояк системы покрывается тепловой изоляцией (г = 0,75) Расчетная температура воздуха в помещениях г, = 18°С [c.116]

Прогнозные оценки отрицательных воздействий энергетики РД в условиях сохранения имеющихся тенденций на 2010 г. свидетельствуют, что даже при максимальном сокращении импорта каменного угля и расширении объемов газопотребления в республике антропогенная нагрузка возрастет почти вдвое, суммарная площадь изъятых из пользования земель достигнет более 30 тыс. га в то время как площадь ежегодного сокращения лесных массивов из-за использования дров для отопительных нужд только по республике увеличится почти вчетверо и достигнет более 2 тыс. га, При этом нумсно отметить, что в связи с поэтапным переводом электроэнергии и топлива на мировые цены низким социально-экономическим положением сельского населения РД и его дислокацией в районах лесных массивов сохранение топливосжигающих основ в энергетическом комплексе может привести к лавинообразному ежегодному росту потребления отопительных дров (например Армения и Грузия). При таком энергоэкологическом кризисе скорость сокращения лесных массивов мо- [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...