Допустимость и конечные элементы

ДОПУСТИМОСТЬ И КОНЕЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ [c.162]

Можно показать, что если г гт п >0, р 0, то здесь допустима вариационная формулировка. В то же время аппроксимация на конечных элементах должна быть более сложной, чем та, которая использовалась ранее, так как здесь уже в функционал входят вторые производные и искать решение нужно уже по крайней мере в классе функций с непрерывной первой производной. Попытка строить решение из кусочно-линейных -функ [c.169]

Термический к. п. д. циклов атомных электростанций, как и паросилового цикла Ренкина, зависит от начальных и конечных параметров пара. Начальные параметры пара ограничиваются допустимой температурой покрытий тепловыделяющих элементов [c.128]

При значительном увеличении подачи топлива в начальный период температура газа может превысить допустимую. Поэтому воздействие на подачу топлива производится не вручную непосредственно, а устанавливается такое положение органов управления, которое обеспечивает в конечном итоге [автоматический переход на требуемый режим работы. Сам процесс перехода определяется законом подачи топлива в функции частоты вращения. Этот закон зависит от конструкции топливного насоса, клапана приемистости и других элементов. Обычно система автоматического управления во время разгона поддерживает температуру газов не выше 3—5 % сверх температуры номинального режима. [c.330]

Пусть имеется непустое множество U, называемое базой. Элементы множества назовем базовыми элементами. Формальным языком, определенным на базовом множестве U, называется любое множество цепочек из элементов U. В большинстве формальных языков можно использовать не все множество цепочек, а некоторое подмножество, каждому элементу которого соответствует определенное смысловое содержание. Конечное множество правил, определяющих структуру и содержание множества допустимых цепочек из элементов U, образует в совокупности формальную грамматику языка. Грамматику можно рассматривать как теорию структуры этого языка, выражаемую совокупностью закономерностей построения синтаксических единиц. [c.132]

Таким образом, допустимо при расчете, как это рекомендуется в нормах [4], рассматривать узел соединения патрубка с примыкающей частью корпуса как осесимметричную составную конструкцию из оболочки переменной формы, сопряженной с пластиной постоянной толщины. При правильном учете переменной толщины стенки патрубка и радиусного перехода к пластине напряженное состояние в нем от силовых нагрузок может быть достаточно точно определено методом конечных элементов с использованием формул теории тонких оболочек и пластин [5]. Однако, так как основание патрубка выполнено из углеродистой стали, а приваренная к основанию втулка — из нержавеющей стали, имеющих различные коэффициенты теплового расширения, в зоне сварного шва возникает объемное термоупругое напряженное состояние, которое должно определяться методами теории упругости или экспериментально. Для этой цели при осесимметричном температурном поле наиболее удобен метод механического моделирования термоупругих напряжений по заданному температурному полю [6]. [c.127]

Часто перед инженером ставят задачу определить коэффициент интенсивности напряжений для трещин в конструкции сложного очертания после ее разрушения или при проектировании изделий с гарантированной безопасностью. Коэффициент интенсивности напряжений в такого рода сложных задачах обычно определяется нз уже имеющихся решений для идеализированных конструкций путем перехода от сложных задач к более простым на основе ряда дополнительных предположений, вытекающих из соображений здравого смысла. Если такого рода переход от сложного к простому нельзя осуществить с полной уверенностью в его допустимости, то для определения коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины можно использовать численные методы, например метод конечных элементов (что и составляет основное содержание данной книги). Однако иногда сложные задачи о трещинах в областях с высокой концентрацией напряжений можно свести к двумерным, что позволяет, не прибегая к громоздкому аппарату численных методов, найти готовые аналитические или численные решения в уже опубликованных книгах [40—42]. Ниже будет рассмотрена одна из таких простых методик определения коэффициента интенсивности напряжений для прямолинейных трещин в областях с высокой концентрацией напряжений. [c.31]

Величина f/ представляет собой то значение, к которому стремится U при уменьшении размеров конечного элемента, и для обеспечения сходимости достаточно потребовать, чтобы она вычислялась точно. Как видно из выражения для U%, для этого необходимо, чтобы используемое правило интегрирования позволяло в пределе точно находить объем конечного элемента. Практически пользуются более простым правилом, в соответствии с которым минимально допустимое число точек интегрирования должно обеспечивать точное вычисление объема конечного элемента при любых его размерах, а не только в пределе. [c.221]

При поверочном расчете отдельных элементов котла обычно задаются температурой и энтальпией каждой из сред на одном конце поверхности нагрева. Для определения энтальпий обеих сред на втором конце задаются тепловосприятием и уточняют его путем последовательных приближений. При поверочном расчете конвективной поверхности нагрева предварительно оценивают конечную температуру и энтальпию одной из сред и по уравнению теплового баланса определяют по принятой температуре тепловосприятие поверхности нагрева и конечную энтальпию второй среды. Далее рассчитывают коэффициент теплопередачи и температурный напор и по уравнению теплообмена определяют тепловосприятие поверхности нагрева, отнесенное к единице топлива. Если полученное значение тепловосприятия отличается от определенного по уравнению теплового баланса не более чем на 2%, расчет не уточняется. При большем расхождении принимают новое значение конечной температуры и повторяют расчет. Для второго приближения выбирают значение температуры., отличающееся от принятого на 50 °С. Коэффициент теплопередачи не пересчитывается. Если после второго приближения расхождение окажется больше допустимого, истинную температуру находят графической интерполяцией. [c.414]

Параметры, характеризующие X. и. т. Электродвижущая сила — разность потенциалов на концах X. и. т. в отсутствие тока. Эдс зависит от применяемой электрохимич. системы и колеблется обычно от 0,5 до 2,5 в. Р а 3 р я д н о е н а-пряжение — та же разность потенциалов, но во время разряда определенным током. Разрядное напряжение меньше эдс из-за омич, сопротивлений и из-за поляризации электрохимической. Напряжение в процессе разряда, как правило, падает, вследствие чего необходимо различать начальное, среднее и конечное разрядные напряжения. Чем больше разрядный ток, тем меньше разрядное напряжение. Зарядное напряжение аккумуляторов всегда больше эдс, т. к. омич, потери и поляризация при заряде имеют знак, обратный знаку при разряде. Эдс и напряжение и. т. могут быть увеличены в любой степени последовательным соединением отдельных элементов или аккумуляторов в батарею. Сила разрядного тока зависит от сопротивления внешней цепи. Чем меньше зависимость напряжения X. и. т. от тока, тем выше максимально допустимая сила разрядного тока, при которой X. и. т. еще способен работать. Емкость — количество электричества (в а-ч), к-рое может отдать X. и. т. при разряде до конечного напряжения. Емкость зависит от общего количества активных материалов и от коэффициента их использования. Послед- [c.376]

В процессе нормальной эксплуатации турбоагрегата неизбежны временные отклонения от нормы некоторых параметров цикла начального и конечного давления пара, температуры свежего пара и пара промперегрева, давления в регулируемых отборах. Отклонения параметров, находящиеся в пределах допустимых норм, не вызывают опасений за прочность элементов турбины, поскольку это учтено заводским расчетом. В этих случаях речь может идти лишь об изменении экономичности агрегата. [c.67]

Для выполнения условия полноты аппроксимирующие функции должны удовлетворять условию постоянства производных, которое состоит в том, что с уменьшением размеров элемента производные, входящие в выражение для вариационного функционала, стремятся к постоянным величинам (или, в частности, к нулю). Если указанные условия допустимости и полноты выполняются, решение по методу конечных элементов будет сходиться к точному при увеличении общего числа конечных элементов. [c.59]

ОТ друга И не связаны. Это сведется к заполнению начальных элементов отдельных столбцов в глобальной матрице жесткости. В гл. 6 показано, что основные теоретические предпосылки, используемые при построении конечных элементов, обеспечивают выполнимость условий допустимости для степеней свободы соседних элементов. Некоторые элементы обладают большим числом [c.80]

Шредингера легко решается, но теоретически допустима и любая другая функциональная зависимость. Хотя этот произвол в конечном счете не сказывается на результатах расчетов для реальных физических величин (получаемых, например, путем суммирования сходящихся рядов теории возмущений, содержащих все матричные элементы псевдопотенциала сколь угодно высокого порядка), все же математическая строгость теории очень серьезно страдает от того, что в формулах приходится иметь дело с неоднозначными величинами. [c.464]

Этот раздел обобщает предыдущий в трех направлениях здесь вводятся неоднородные краевые условия, рассматриваются квадратичные и даже кубические элементы, а не линейные, и решаются дифференциальные уравнения четвертого порядка, а не только второго. Оценки ошибок для различных конечных элементов часто приводятся без доказательств, так как они вытекают из теории, которая будет развита далее в этой книге. Этап г метода конечных элементов те же, что и прежде вариационная постановка задачи, выделение кусочно полиномиальных подпространств в некотором допустимом пространстве, построение и решение линейных уравнений KQ Р. Эта схема в одномерном случае более или менее закончена. [c.67]

Как обычно, по повторяющимся индексам производится суммирование по всем допустимым для них значениям ТУ, Л/ = 1, 2,. . . . . ., Nе, I, и тп = 1, 2, 3. Соотношение (13.59) представляет собой закон сохранения энергии для конечного элемента. Поскольку этот закон справедлив при произвольных движениях элемента, он должен быть справедлив и при любых значениях узловых скоростей [c.209]

Оба показателя ( 1 и Яг) в определенной мере характеризуют то, насколько удачно произведена дискретизация области (число и форма элементов), насколько точно определены напряжения в узловых точках (особенно на границах области), насколько удачно выбран вычислительный алгоритм и аппроксимирующая функция вдоль сторон элементов и т. д. Но даже в тех случаях, когда величины ц и оказываются в допустимых пределах, еще нет гарантии в достоверности конечного результата, ибо пока еще нет возможности ответить на вопрос, удачно ли вообще выбрана математическая модель и насколько она адекватна изучаемому объекту. На этот вопрос можно ответить только на основе сопоставления результатов расчета и натурного эксперимента. [c.87]

Допустимые отказы связаны с процессами старения, которые приводят к постепенному ухудшению выходных параметров изделия. Сюда же следует отнести внезапные отказы, которые вызваны неблагоприятным сочетанием факторов, если последние находятся в пределах, указанных в ТУ на эксплуатацию. Иногда конструктор сознательно допускает некоторую (как правило, небольшую) вероятность возникновения отказа, чтобы облегчить и удешевить конструкцию. Это, конечно, допустимо лишь в тех случаях, когда отказ не вызовет катастрофических последствий. Например, даже в самолетных конструкциях допускается развитие усталостных трещин в некоторых элементах и панелях крыльев. [c.43]

При этой, конечно, может частично, но в допустимых пределах снизиться качество работы системы (например, измениться частота переменного тока в системах электроснабжения, ухудшиться очистка продукта, передаваемого по трубопроводу, и т.п.). Кроме того, отказ части параллельно включенных элементов может привести к перераспределению нагрузки, что в свою очередь может существенно изменить вероятность отказа элементов системы. [c.157]

Определение функции надежности в форме (4) легко обобщается на случай, когда допускаются повторные отказы, предусматриваются ремонт, восстановление и т. п. Роль параметра t может играть не только физическое время, но и наработка, число циклов или другие подходящие для данного типа систем параметры. Область допустимых состояний может быть стохастической, например, может случайно меняться при переходе от одного элемента ансамбля систем к другому. Если стохастические свойства системы и внешнего воздействия характеризуются конечным числом случайных параметров, то задачу определения функции надежности целесообразно решать в два этапа. На первом этапе рассматривают систему с фиксированными параметрами, для которой строится функция надежности. Эта функция представляет собой вероятность пребывания системы в допустимой области при условии, что параметры системы г и воздействия s фиксированы [c.321]

Расчет на прочность элементов теплотехнического оборудования состоит из двух этапов. На первом этапе вычисляют напряжения, деформации и перемещения в элементах конструкций, подверженных воздействию внешних нагрузок, или вычисляют некоторые предельные значения этих нагрузок. Решению этой задачи служат методы механики материалов и конструкций, строительной механики, теории упругости и т.п. Конечная цель инженерного расчета на прочность — это решение вопроса о том, сможет ли конструкция достаточно надежно служить в течение установленного срока. Второй этап расчета состоит либо в сопоставлении вычисленных напряжений, деформаций и перемещений с некоторыми нормативно допустимыми значениями, либо в сопоставлении расчетных нагрузок с их предельными значениями. На втором, весьма важном этапе расчета решается вопрос, является ли конструкция достаточно надежной, долговечной и экономичной. [c.399]

Если чересчур смягчить условие в напряжениях, то ранг матрицы жесткости элемента понижается и элемент допускает побочные кинематически допустимые формы деформирования ). Плохая обусловленность проявляется в тех случаях, когда форма элементов нли модель сетки допускают одну или несколько кинематических мод, не закрепленных в конечно-элементной модели всей конструкции. [c.417]

Основные преимущества МКЭ проистекают из его сеточного (разбивка на конечные элементы) и вариационного (использование вариационных принципов) характера. Вариационный подход расширяет класс допустимых функций и, в частности, позволяет конструировать решение при помощи не очень гладких, но, что важно, локализованных функций. Вариационный подход позволяет также исключить из специального рассмотрения естественные граничные условия. Наконец, сеточный характер МКЭ облегчает известные трудности, связанные с выбором базисных функций в вариационньк методах. В классических вариационных методах, изложенных в гл. 1.4, этот выбор сильно усложняется их зависимостью от конфигурации рассматриваемой области. В МКЭ такой зависимости нет. Влияние сеточных методов на МКЭ приводит к тому, что разрешающие системы алгебраических уравнений оказываются хорошо обусловленными, с редко заполненными матрицами, и, что очень важно, формирование таких матриц оказывается сравнительно простым. [c.54]

Формулы (7.2) —(7.5) можно взять за основу при выводе жесткостных характеристик конечных элементов, оеуществт ляя при этом независимую аппроксимацию функций Uz, Х и 9у по их узловым значениям. Как следует из (7.1), совместность перемещений обеспечивается, если каждая из этих функций непрерывна на границах между элементами. Так же как и в случае плоской задачи теории упругости, выполнить это условие можно, например, с помощью изопараметрической формулировки конечных элементов. Следовательно, здесь открываются широкие возможности для введения конечных элементов произвольной формы, в том числе криволинейных. Но применение подобных элементов к расчету тонких пластин до последнего времени было ограниченным из-за чрезмерной жесткости элементов, которая обусловлена ложными деформациями поперечного сдвига и появляющимися при чистом изгибе пластины. В работе [38] показано, что и в случае изгиба пластин эффективным средством борьбы с ложными деформациями поперечного сдвига является использование минимально допустимого порядка интегрирования соответствующих членов при вычислении матрицы жесткости элемента. Несколько конечных элементов, полученных таким способом, представлено в следующем параграфе. Они могут успешно использоваться при расчете как тонких, так и сравнительно толстых пластин. [c.230]

В имеющейся литературе приведены расчеты новых компрессоров (проектировочные расчеты) и мало сказано об оценке остаточного ресурса машин уже проработавших какое-то время, что не позволяет определять их ресурс после определенной наработки и при наличии допустимых дефектов. Здесь может прийти на помощь моделирование состояния деталей с помощью метода конечных элементов и гипотез накопления повреждений, что даст возможность анализировать их состояние непосредственно на момент проведения обследования и через некоторый промежуток времени. Существуют и компьютерные программы, позволяющие довольно быстро обработать результаты, например, программные комплексы "BLADIS" [1, [c.336]

Опубликованные результаты, касающиеся допустимых значений приращения (безразмерного времени) Ат, связаны главным образом с методами конечных разностей (очень хороший обзор основных проблем сделан Кренделлом [14]) и методами конечных элементов, для которых Смит [15] получил очень интересные результаты об использовании аппроксимаций более высокого порядка при экспоненциальном изменении р со временем, позволяющих проводить расчеты с более крупными шагами. При использовании схем с дискретизацией всей области в сочетании с обычной явной разностной схемой по времени сходимость гарантируется,если отношение Ат/(Ал ) не превышает 1/2, где Ал — пространственный шаг сетки или размер элементов [281. Так, в типичном случае, скажем. Ал = L/10, и, следовательно, Ат < 0.005. Хотя, как упоминалось выше, применительно к МГЭ эти вопросы не являются столь же. детально изученными, Томлин [2], например, успешно применял [c.253]

Лазеры с импульсно-периодической накачкой характеризуются, как правило, меньшей величиной термоонтических искажений АЭ рт 2 дп) и более высокой плотностью мощности излучения, нежели лазеры с непрерывной накачкой. Эти особенности имеют существенное значение при разработке схемы резонатора. Во-первых, умеренный уровень термооптических искажений АЭ приводит к тому, что оптимальный размер основной моды в АЭ определяется не величиной паведеппой анизотропии или аберрациями АЭ, а поперечным размером АЭ уоо (0,5 -г 0,7)Ло- Поскольку обычно радиус АЭ Ло 2,5 мм, то оптимальный размер перетяжки основной моды гио > 1,5 мм, что существенно больше, чем в резонаторах с высоким уровнем термооптических искажений АЭ. Таким образом, резонатор твердотельного лазера с импульсной накачкой должен обеспечивать сравнительно большой размер основной моды в АЭ. Во-вторых, необходимо избегать сильной фокусировки излучения на внутрирезонаторных элементах, в частности па зеркалах. Это связано с высокой пиковой мощностью излучения импульсных лазеров, особенно работающих в режиме генерации гигантских импульсов и конечной лучевой стойкостью оптических элементов. Поэтому при построении схемы резонатора, с учетом требуемых мощностных характеристик лазера, приходится вводить ограничения на предельно допустимый размер перетяжки основной моды на элементах резонатора. Так, если предельно допустимая плотность мощности излучения, определяемая лучевой стойкостью элементов, [c.226]

На рис. 6 7 изображена сетка конечных элементов, полученная машиной после пяти итераций. На пятой итерации разница между вычисленным потенциальным напором и возвышением свободной поверхности в любой точке составила меньше 0,1% возвышения. Практически же приемлемая точность при определении поверхности депрессии достигалась после одной или двул итераций. Площадь поверхности, через которую проходит поток, пропорциональна радиальному расстоянию от колодца и толщине области течения. Следовательно, по мере приближения потока к колодцу эта площадь сильно уменьшается, а градиент потенциала значительно возрастает. В результате расчетов получено, что гидравлический градиент вдоль стенки колодца равен приблизительно трем. Это втрое выше допустимого значения, вследствие чего необходимо предусматривать защиту против сфонтанирования . [c.191]

В сплошной среде число точек связ бесконечно, и именно это составляет основную трудность получения численных решений в теории упругости. Понятие конечных элементов, введенное впервые Тёрнером и др. [6], представляет собой попытку преодолеть эту трудность путем разбиения сплошного тела на Отдельные элементы, взаимодействуюш,ие между собой только в узловых точках, в которых вводятся фиктивные силы, эквивалентные поверхностным напряжениям, распределеннйм по границам элементов. Если такая идеализация допустима, то задача сводится к обычной задаче строительной механики, которая может быть решена численно. [c.11]

Мы показали, как методом конечных элементов могут быть решены задачи двух различных типов. Вначале мы рассмотрели однородные граничные условия Дирихле и = 0. В этом случае все допустимые функции должны удовлетворять этим условиям. Затем мы рассмотрели однородные граничные условия Неймана ди/дп = 0. Здесь на допустимые функции никаких ограничений не накладывается, поскольку граничные условия являются естественными для функционала [c.54]

Стандартное условие согласованности хорошо известно пробная функция и ее первые т—1 производных должны непрерывно продолжаться за границы элемента. Это условие, очевидно, достаточно для допустимости, так как т-е производные могут в худшем случае иметь скачок между элементами, а их энергия конечна. С другой стороны, пример loglog(l/г) показывает, что вряд ли это необходимое условие согласованности существуют функции, не обладающие т— 1 непрерывными производными, но принадлежащие и являющиеся допустимыми. К счастью, такие нехорошие функции не могут быть кусочно полиномиальными. Если о — полином. (или отношение полиномов) на каждой стороне границы элемента, то о принадлежит Ж тогда и только тогда, когда производные порядка, меньшего т, непрерывно продолжены за границу элемента. Залог успеха метода конечных элементов состоит в построении таких элементов, чтобы обеспечить удобный базис и одновременно высокую степень- аппроксимации. [c.93]

Предположим, что и — решение п-мерной эллиптической вариационной задачи порядка т. Это означает, что и минимизирует I v) на допустимом классе Ж в, определяемом однородными или неоднородными главными краевыми услс иями, и что (в силу эллиптичности) энергия деформации положительно определена а (о, о)> ст о . Предположим также, что — функция, минимизирующая /(о) на пространстве пробных функций S , а й — решение задачи, возмущенной ошибками численного интегрирования, координаты вектора й удовлетворяют уравнению KQ = F. Предположим, наконец, что Ф представляет собой фактически вычисленное решение, отличающееся от й из-за ошибок округления численного решения. Очевидно, что три приближения содержат нарастающим образом источники ошибки. Мы хотим выяснить порядки величин этих ошибок для задач с гладкими решениями и для типичных конечных элементов. [c.128]

Одновременно с приближением допустимых функций из Же кусочно полиномиальными в методе конечных элементов производятся и другие приближения, совершенно отличные от первых. Прежде всего можно менять саму область й заменяется на близкий многоугольник 2 или, в изопараметрическом методе, на область с кусочно полиномиальной границей. Любое другое приближение произвольной области вызвало бы большие труд- ности. Далее, сами краевые условия служат объектом аппроксимации. Если в задаче указано, что и — д х,у) на Г или и + а = Ь х, у), то эти функции и 6 почти неизбежно интерполируются в узлах на границе Г (или на ее приближении). Мы хотим оценить ошибку этих приближений. [c.226]

И наконец, в смешанном методе для бигармонического уравнения удается существенно снизить требования гладкости к классу допустимых ф)шкций от Н" 2 (П) в классической формулировке до (О) в обобщенной смешанной постановке. В дальнейшем мы покажем, что это принципиально упрощает использование конечных элементов для решения эллиптических уравнений четвертого порядка. [c.15]

Поскольку все конечные элементы в также лагранжевы, то ввиду непрерьтности функция Р входит в область определения всех функционалов иэ Ф Ч . Выясним, входит ли она в множество допустимых функций Р каждого элемента (со, Р, Ф) е. Если со - симплекс, то он получен в результате дробления некоторого симплекса сок множества. На основании замечания 3.1 Р = Р/(со) и поэтому р как сужение на сок принадлежит еглу. Если со — прямоугольник, то аналогичное утверждение вытекает из замечания 3.2. Если же криволинейный элемент получен преобразованием к> то вновь подходит одно из двух замечаний 3.1, 3.2 применительно к шаблону. В итоге во всех трех случаях функция р как сужение на со входит в пространство допустимых функций Р элемента (со, Р, Ф) С Ввиду Р-разрешимости набора Фвосстановление функ- [c.95]

На ячейках треугольной формы допустима также следуюшая комбинация. Пусть треугольники допускают попарное объединение так, что получается согласованная триангуляция на четыретугольники. Тогда можно [129] взять на треугольниках квадратичные элементы для аппроксимации и и билинейные элементы на четырехугольниках для аппроксимации р (рис. 6.3). Для этой комбинации конечных элементов справедливы оценки (5.16) —(5.19), (5.34) и теоремы 5.1, 5.2 сбольшей на единицу степенью А. [c.273]

В автоматическом комплексе для обработки гильз цилиндров применена разветвленная система контрольноблокировочных и контрольно-измерительных устройств, охватывающих все стадии обработки гильзы. Первоначально проверяется диаметр литого отверстия в заготовке, который должен быть не меньше допустимого во избежание заклинивания исполнительных элементов загрузочно-разгрузочных устройств и поломки резцов при черновом растачивании. Эта проверка осуществляется с помощью подпружиненных втулок, свободно надетых на захваты загрузочных рычагов. На разгрузочных рычагах установлены конечные выключатели с большим ходом исполнительного механизма, [c.11]

Прочность системы, как правило, оценивают величиной вибронапряжений, возникающих в ее элементах. Условие качества требует, чтобы максимальные напряжения (в случае сложного нанряжениого состояния — некоторые максимальные эквивалентные напряжения) не превышали допускаемых значений. Включение в число параметров качества усилий и моментов, возникающих в элементах системы, позволяет вести расчет по несущей способности элементов. Поскольку вибрационное нагружение, которое в конечном счете приводит к отказу элемента системы, обычно сопровождается накоплением повреждений, то более правильный подход к оценке вибрационной надежности основан на рассмотрении процесса накопления повреждений. В число параметров качества системы при этом включаются меры повреждения и остаточных деформаций, размеры трещин и других дефектов и т. п. Условие качества сводится к требованию, чтобы характеристики повреждаемости не превышали предельно допустимых значений. Одно из преимуществ подхода к вибрационным расчетам на основе методов теории надежности состоит в возможности комплексного учета всего разнообразия факторов, влияющих на надежность и долговечность [12]. [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...