Области допустимых состояний

Описанная возможность изображения области допустимых состояний реактора далеко не единственна. Граничную линию можно строить, например, в осях U p, G (рис. 3). В этом случае точка будет характеризовать мощность реактора и расход теплоносителя, а линия, вычисляемая как функция Тех и Я,— их аварийные значения. Принцип работы системы аварийной защиты в этом случае ничем не отличается от рассмотренного выше. [c.145]

Множество состояний системы, допустимых с точки зрения качества, образует в пространстве качества V область допустимых состояний fl. Граница области соответствует предельным состояниям. Эту границу будем называть предельной поверхностью и обозначать через Г. Если v е Q, то это означает, что параметры качества системы сохраняются в установленных допусках. Первое пересечение траекторией v (i) предельной поверхности Г в направлении внешней нормали соответствует отказу системы. [c.320]

Определение функции надежности в форме (4) легко обобщается на случай, когда допускаются повторные отказы, предусматриваются ремонт, восстановление и т. п. Роль параметра t может играть не только физическое время, но и наработка, число циклов или другие подходящие для данного типа систем параметры. Область допустимых состояний может быть стохастической, например, может случайно меняться при переходе от одного элемента ансамбля систем к другому. Если стохастические свойства системы и внешнего воздействия характеризуются конечным числом случайных параметров, то задачу определения функции надежности целесообразно решать в два этапа. На первом этапе рассматривают систему с фиксированными параметрами, для которой строится функция надежности. Эта функция представляет собой вероятность пребывания системы в допустимой области при условии, что параметры системы г и воздействия s фиксированы [c.321]

Среднее число выбросов одномерного процесса за уровень. Для отыскания оценок функции надежности необходимо определить числовые характеристики выбросов случайных процессов из области допустимых состояний, в частности, математическое ожидание положительных пересечений (N (/)) векторным процессом v (О предельной поверхности Г в пространстве качества У и среднее число выбросов в единицу времени (20). [c.326]

Выбросы многомерного процесса из области допустимых состояний. Для многомерного пространства качества V среднее число выбросов в единицу времени стационарного гауссовского процесса v (t) за пределы поверхности Г вычисляют по формулам, приведенным в табл. 2. [c.329]

Соответствующим образом должна быть скорректирована упругая область допустимых состояний материала, определяемая поверхностями текучести и ползучести нулевого уровня. Зависимость этих поверхностей от накопленной поврежденности определяет развитие процессов пластичности и ползучести поврежденного материала. [c.379]

Проектный расчет 253 Неймана-Пирсона критерий (критерий отношения правдоподобия) 262 Нормирование 452 Области допустимых состояний 43 [c.588]

Устраняя эту внутреннюю связь (просверлив диафрагму), мы расширяем область допустимых состояний, и состояние системы, будучи устойчивым при наличии связи, становится неустойчивым после ее устранения. Если при этом изолировать систему от внешней среды, то в ней установится некоторое конечное устойчивое состояние с однородной смесью газов А и В по обе стороны [c.32]

Зададим область допустимых состояний Q в пространстве состояний и. Используя уравнения (7.1) и (7.2), найдем значения u(7ft), соответствуюш,ие измеряемым величинам w Tk), и произведем по ним экстраполирование процесса и (/) на отрезок (4, 4+J-Для определения прогнозируемой долговечности применим правило, аналогичное ранее указанному правилу для пространства W объект можно эксплуатировать до момента времени 4+ , если и (/) Q при всех t (4, 4+1 ] [c.268]

Таким образом, метод расчета по пределу трещиностойкости удобен тем, что позволяет экспериментально определять характеристики трещиностойкости (при любом характере разрушения) по максимальной силе, выдерживаемой деталью с трещиной, по формулам для коэффициента интенсивности напряжений и эту характеристику считать границей области допустимых состояний детали с трещиной. [c.166]

Сама рассматриваемая область называется областью допустимых состояний. Рассмотрим, в каком виде процесс нагружения отображается на плоскость РХ. Пусть в ненагруженном состоянии усилия в стержнях системы равны нулю. Этому состоянию системы соответствует точка О начала координат на плоскости РХ (см. рис. 13.15). По мере увеличения силы Р [c.436]

Хотя в других угловых точках области допустимых состояний пластичность также имеет место в двух стержнях, но в этих точках возможна такая деформация системы, что нагрузка на нее увеличивается, а состояние остается допустимым. Например, при увеличении нагрузки на систему соответствующая ей точка из точки Е будет двигаться по прямой ED в сторону точки D (см. рис. 13.15). [c.437]

Среди множества допустимых состояний предельным будет то, для которого нагрузка максимальна. Это и есть общий принцип статического метода. Он применим и для многократно статически неопределимых систем, для которых область допустимых состояний будет уже не плоской, а многомерной. Хотя наглядность метода в таком случае теряется, но, так как решение сводится к анализу системы неравенств вида (13.3.2), его легко формализовать и реализовать в виде программы для ЭВМ. [c.438]

В. 13.8. Какие условия определяют область допустимых состояний для статически неопределимой фермы [c.443]

В. 13.9. Как по области допустимых состояний определяется предельное состояние системы и, соответственно, предельная нагрузка Сформулируйте принцип, лежаш ий в основе определения предельной нагрузки статическим методом. [c.443]

Построим область допустимых состояний (рис. 3.13.2 г). На плоскости РХ каждое из этих неравенств выделяет полосу, границами которой являются линии, определяемые соответствующими неравенствами. Например, неравенству а соответствует полоса, ограниченная линиями [c.521]

Отсутствие экспериментальных данных по показателям а, р, у можно возместить предположением, что область допустимых состояний ограничена тремя плоскостями [c.73]

Для большей ясности, в выражении (2.61) вместо равенств запи-саны неравенства, которые следует понимать так если и а = Стс, и К = 1с, то левая сумма равна единице и отображающая точка попадает на границу области допустимых состояний. Из этого уравнения вытекает более привычная запись критериального уравнения [c.119]

Для значений 0,8ад<а<аь (оь напряжение разрушения) задача становится нелинейной. Можно теоретически показать, что в нелинейной области кривая сг с расположена выше гиперболической кривой, соответствующей (11.1) (изображена штриховой линией на рис. 17). Разница составляет величину порядка 10—15 %. Такими величинами вполне можно пренебречь, и принято, что область допустимых состояний материала расположена между кривой, определяемой (11.1) и горизонтальным отрезком аЬ. [c.27]

Как уже отмечалось, для нахождения области приспособляемости с помощью теоремы Мелана необходимо рассматривать допустимые поля остаточных напряжений и в то же время располагать решением соответствующей упругой задачи при произвольно меняющихся в заданных пределах нагрузках. Применение этой схемы наталкивается на известные трудности (особенно в случаях, когда имеется несколько независимых нагрузок). Для анализа приспособляемости простых решеток и рам при одно- и двухпараметрических системах нагрузок обычно применяются геометрические приемы построения области допустимых состояний в более сложных случаях можно использовать методы линейного программирования. [c.343]

Область 1 соответствует проектным условиям эксплуатации трубопровода область 2 — допустимому состоянию эксплуатации трубопровода, имеющего допустимые подконтрольные дефекты, с подконтрольной эксплуатацией, обеспечивающей эффективную электрохимическую и ингибиторную защиты, которые исключают коррозионное воздействие окружающей среды область 3 — участку трубопровода, имеющему предельные дефекты и подлежащему ремонту в плановом порядке область 4 — участку трубопровода, имеющему критические дефекты и подлежащему ремонту в кратчайшие сроки (внеплановый ремонт). [c.145]

Критерий Си позволяет исследовать предельное состояние плоского тела с трещиной посредством построения области допустимых значений Ki и Ки, ограниченной линией предельных состояний, уравнение которой дается условием (11.9). [c.78]

Анализ областей работоспособности и состояний, Как видно из рассмотренных моделей отказов и из общей схемы потери изделием работоспособности, надежность изделия определяется соотношением областей работоспособности (область допустимых значений выходных параметров) и состояния (область возможных значений параметров). Рассмотрим характерные виды этих областей для случая независимости выходных параметров, когда данную область можно изображать в координатах X — t (рис. 55). [c.166]

В настоящее время при построении систем аварийной защиты, как правило, используется концепция дискретного ограничения фазовых координат [1], определяющих область допустимых состояний реактора, обычно называемую S-областью. В частности, для защиты от пережога оболочек твэлов водо-водяных реакторов область допустимых состояний определяется в координатах, характеризующих запас до кризиса теплоотдачи. Таковыми являются расход G, давление р и температура теплоносителя Гвх на входе в активную зону или на выходе из нее, а также мощность Wp реактора. Подобный подход приводит к тому, что в реальной области допустимых состояний выделяется некоторая усеченная S-область. Применяемый способ задания S-области в принципе не позволяет достоверно распознавать аварийное состояние, поскольку аварийная защита по каждой из перечисленных фазовых координат реализуется без учета значений остальных параметров, определяющих запас до кризиса теплоотдачи. В результате надежная защита может быть обеспечена только при большой избыточности защитных воздействий, что влечет за собой дополнительные термоциклические нагрузки. Следствием этого может быть ускорение процессов разгерметизации твэлов и ухудшение радиационной обстановки. [c.141]

Это и есть искомая зависимость, достоверно устанавлиающая при заданных условиях соотношения параметров, при которых может произойти пережог оболочек твэлов в наиболее тепло-напряженной ТВС. Поэтому для надежного распознавания аварийных состояний рассматриваемого реактора нужно постоянно сравнивать его фактическое состояние, характеризуемое параметрами U p, G, Гах и Я, с определяемой выражением 1(5) границей области допустимых состояний. Технически это может быть осуществлено, например, высвечиванием на экране дисплея в осях 7вх и Р вычисляемой на ЭВМ по формуле (5) границы, разделяющей области допустимых и недопустимых состояний, а также точки, характеризующей фактическое состояние системы (рис. 2). Если точка находится в области допустимых состояний, реактор работает в расчетном режиме. В момент касания точки с кривой должна автоматически сработать аварийная защита. [c.144]

Предварительные замечания. Цель расчета на вибрацию и проектирования вибро-защитных систем состоит в том, чтобы свести до минимума или до допустимого предела уровни вибраций и вибронапряженности в машинах, конструкциях и приборах. При расчетах на случайные вибрации требования к этим уровням целесообразно формулировать в терминах общей теории надежности путем задания пространства качества, т. е. совокупности параметров вибрационного поля и связанных с ним физических полей, и области допустимых состояний в этом пространстве качества — ограничений на параметры этих полей. [c.322]

Современное состояние механики материалов и конструкций (теории упругости и пластичности, строительной механики, механики разрушения и др.), а также прикладных методов расчета машин и конструкций позволяет с большой степенью достоверности прогнозировать поведение механических систем, если известны свойства материалов и заданы внешние воздействия. В теории надежности механических систем принято, что свойства материала и воздействий являются случайными поэтому поведение объекта также носит случайный характер. Нормативные требования и технические условия эксплуатации накладывают определенные ограничения на эти параметры, которые могут быть сформулированы в виде условия нахождения некоторого случайного вектора, зависяшего от времени и характеризующего качество объекта, в заданной области. Отказам и предельным состояниям соответствуют выходы этого случайного вектора из области допустимых состояний. Таким образом, основная задача теории надежности-оценка вероятности безотказной работы на заданном отрезке времени - све 1ена к задаче о выбросах случайных процессов. Соединение методов механики материалов и конструкций с теорией случайных процессов составляет основу современной теории надежности механических систем [5, 7]. [c.39]

Статистическая теория для оценки показателей безопасности и риска конструкции была предложена, по-видимому, впервые автором (1959 г.) применительно к сейсмическому риску. Пусть потенциальным источником аварийной ситуацьи служат случайные события, например сильные землетрясения, ураганы или штормы. Разобьем эти события на классы Фх. .. Ф, , которые могут отличаться, например, уровнем интенсивности воздействия. Так, при описании сейсмических воздействий интенсивность обычно задают с точностью до 0,5—1 балл. Нормы расчета сооружений и оборудования предусматривают расчет на два или три типа сейсмических воздействий различной интенсивности (например, проектное землетрясение и максимальное расчетное землетрясение в нормах проектирования атомных электростанций). В зависимости от уровня воздействия по-разному назначают область допустимых состояний и соответствующие расчетные схемы, что служит дополнительным аргументом в пользу разбиения событий на классы. Кроме того, события могут иметь различные источники или различную физическую природу. [c.221]

Отсутствие экспериментальных данных по показателям а, (3 7 можно возместить предположением, что область допустимых состояний ограничена тремя плоскостями Kj = К 1 , КII = К НС и КIII = К тс и имеет прямоугольную форму. Это означает независимость условия разругиения для каждого типа трещин от одновременного наличия остальных двух типов трещин. Такая возможность [c.121]

Построенная по этим соотношениям в координатах Р1, XI область допустимых состояний AB D показана на рис. 3.13.3 г. Из рисунка ясно, что предельная нагрузка определяется абсциссой точки (7, равной ЗМпред, т.е. [c.522]

Принципиально иной подход к определению деформаций, напряжений и смещений в условиях приспособляемости упругоидеальнопластической конструкции (лишенный указанных недостатков, но более трудоемкий) развит В. А. Икриным [30, 31, 33]. Исходя из соотношений инкрементальной теории пластичности, при заданных интервалах изменения нагрузок определяется область допустимых состояний конструкции, в которой отыскивается траектория деформирования, доставляющая максимум перемещению рассматриваемой точки (при некоторых программах нагружения оказывается возможным найти точное значение перемещения). Весьма существенно, что данный метод (в отличие от рассмотренных выше) дает конечные значения для перемещений при нагрузках, сколь угодно близких к-предельным по приспособляемости. Его использование позвол ило на примере простейших конструкций установить некоторые особенности процесса приспособляемости (например, возможное несовпадение программ нагружения, определяющих минимальные параметры предельного цикла и максимальные накопленные деформации [30, 33]). [c.33]

Следовательно, при таких плотностях условие эргодичности фактически выполняется. С другой стороны, при достаточно высоких плотностях оно не выполняется, по крайней мере в узком смысле. Нижеследующее рассмотрение этого вопроса основано главным образом на представлениях и терминологии, использованных в статье Зальсбурга и Вуда [80]. Примем предположение, которое, по-видимому, справедливо, хотя и не доказано [67], а именно будем считать, что при 7 = Уо допустимая область [ /Jv (г г, , Г1д-) = 0] (ЗТУ — 3)-мерного конфигурационного пространства точно переходит в (]У — 1) точек, представляющих г. ц. к. конфигурации. (Гексагональная плотноупакованная конфигурация несовместима с заданным значением N и формой Г.) Поскольку в переходах с единичным шагом в каждый момент перемещается только одна частица, очевидно, что в предельном случае высокой плотности М — 1) конфигураций представляют не единый эргодический класс, а (ТУ — 1) различных эргодических классов, каждый из которых содержит лишь одно состояние. Теперь предположим, что, когда V становится немного больше Ко, каждая из этих точек расширяется, переходя в замкнутое гнездо , или область допустимых состояний, причем при достаточно малом расширении с фиксированным числом N каждое такое гнездо изолировано от других. Для того чтобы разумная доля шагов была успешна (таковыми мы считали шаги, для которых пробная конфигурация принимается как следующая конфигурация), параметр максимального смещения б в (13) обычно выбирается из условия б = О а — а). Если V лишь незначительно превышает Уд, то последнее условие соответствует условию 8 а. Это обеспечивает существование изолированного эргодического класса состояний в каждом из (Л — 1) гнезд. Многократный интеграл (1), модифицированный с учетом (34), соответствует усреднению по всем таким гнездам, тогда как случайные блуждания метода Монте-Карло, как мы это ун е видели, воспроизводят среднее значение (/) только по одному гнезду, в котором выбрано начальное состояние. Тем не менее в данном случае оба подхода эквивалентны для любой функции / (х), симметричной относительно перестановки молекул, так как при этом интегралы но различным гнездам идентичны между собой. Большой интерес представляет вопрос, не появятся ли при дальнейшем расширении V при фиксированном числе N другие изолированные гнезда состояний, не эквивалентные гнездам г. ц. к. структуры. Позже, при рассмотрении конкретных примеров, будут даны эмпирические подтверждения того, что они действительно 20-0720 [c.305]

Область допустимых состояний поезда определяется тяговыми и тормозными характеристиками локомотива и поезда, правилами технической эксплуатации, нормами тяговых расчетов, системой организации движения поездов. Теорией оптимального управления определена характерная особенность оптимального процесса, которая заключается в том, что в любой момент времени какая-либо из числа органичивающих координат системы находится на уровне предельно допустимого состояния. Принципу оптимальности соответствует основное правило тяговых расчетов строить кривые v(s), t s), исходя из использования предельных значений управляющих воздействий (силы тяги и тормозной силы) и координат состояния системы поезда (скорости и положения на участке). Этот принцип приобретает решающее значение в задачах определения наибольшей пропускной и провозной способности железных дорог, связанных с полным использованием сцепного веса и мощности локомотивов. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...