Определение координат разрыва

Определение координат разрыва [c.382]

Возвращаясь к задаче об определении координат разрыва, запишем систему уравнений, решением которой они являются. Так как на разрыве дх/др и д х/др , то, дифференцируя с учетом этого (18.21) по р при постоянном t, получаем [c.384]

Построенное решение справедливо в очаге деформации — в данном случае области, в которой соблюдается принятое выше предположение о радиальном течении материала в матрице. Очевидно, что очаг деформации ограничен конической поверхностью матрицы и двумя поверхностями разрыва скоростей перемещений на входе в матрицу и выходе из нее. Для определения поверхностей разрыва скоростей перемещений необходимо вначале рассмотреть течение материала в контейнере и калибрующем пояске, которые описываются одинаковыми по виду уравнениями. Предположим, что так же, как и в матрице, течение в контейнере является установившимся и ламинарным, т. е. скорости перемещения в радиальном и окружном направлениях равны нулю Vp = Vt = О, а скорость в направлении оси z — не изменяется по этой оси. Так же, как и в 38, строго говоря, течение материала в контейнере является неустановившимся скорость зависит от координаты 2 и положения штемпеля (пресс-шайбы). Из зависимостей скоростей деформаций от скоростей перемещений в цилиндрической системе координат [121 ] р = = О, а следовательно, согласно условию несжимаемости (6,4) = 0. Тогда из зависимостей скоростей деформаций от напряжений (2.95) заключаем, что = (Jq- [c.154]

Пусть па контактном разрыве задано распределение давления, р=р (х), которое, как известно, не претерпевает разрыва на контактной линии. Для определения координат точки 3, значений давления и скорости в этой точке имеем соотношения [c.76]

Если теперь вернуться к неподвижной системе координат, то вместо Vx надо везде писать разность меледу нормальной к поверхности разрыва компонентой Vn скорости газа и скоростью и самой поверхности, направленной, по определению, по нормали к ней [c.452]

Геометрические и кинематические условия совместности на фронте волны. Если скорость распространения волны -непрерывная и дифференцируемая функция времени и координат на фронте, то величины за и перед волной и их производные удовлетворяют определенным соотношениям — так называемым условиям совместности. Геометрические условия совместности вытекают из самого факта существования гладкой поверхности разрыва. Кинематические условия совместности связаны с непрерывным движением фронта волны. [c.7]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Было обосновано существование в двумерных телах с концентраторами напряжений особой точки [23, 53], для которой характерно следующее если в этой точке определены номинальные напряжения, то безразмерный параметр, имеющий структуру теоретического коэффициента концентрации напряжений а = = о/сг ( о), остается неизменным при изменении в широких пределах характера поля нагрузок (в формуле о — максимальные напряжения в зоне концентратора а — номинальные напряжения, определенные в особой точке х -, х — безразмерные координаты, определяемые в локальной системе координат, в которой ось ху> направлена по плоскости надреза в вершине надреза х = = 0, а на его поверхности — х = I). Особенность функции М в области особой точки связана не с наличием сингулярности (разрыва) и не с применением метода малого параметра, когда искомое решение находится с помощью малого параметра вблизи иного, известного решения. В данном случае особенность понимается в том смысле, что безразмерный параметр М = Кг V ) характеризующий решение (как, например, теоретический коэффициент концентрации напряжений а ) для широкого класса задач, сохраняет свою инвариантность. Представление об особой [c.109]

Основные характеристики механических свойств (а — предел текучести, Оод — условный предел текучести, — временное сопротивление, 8 — сопротивление разрыву, )/, 5 — относительное сужение и удлинение соответственно, Е — модуль упругости и т — показатель деформационного упрочнения), определенные на укороченных образцах с диаметром рабочей части 6...10 мм указанных сплавов, приведены в табл. 7.1. Пределы текучести сплавов были в диапазоне от 9,4 до 41,4 кгс/мм , пределы прочности — от 20,5 до 49,0 кгс/мм , при этом отношение предела текучести к пределу прочности составляло о,46...о,94. На рис. 7.2 показаны начальные участки диаграмм статического растяжения в истинных координатах (а - е) для сплавов [c.181]

Перейдем от системы координат, движущейся вместе с сильным разрывом, в неподвижную (лабораторную) систему координат. Пусть скорость фронта ударной волны в этой системе координат равна В, скоро сть среды перед фронтом Яо, а за фронтом Яь Тогда, по определению, [c.101]

Аналогично из результатов 5.5 можно найти смещения и напряжения, вызванные отраженным разрывом смещений. В этом случае решение выражается через функцию f (х, д), определенную для отраженной локальной системы координат х, д (рис. 7.12) следующим образом [c.164]

Не уменьшая общности, предположим, что все величины — функции X, и /, а не В частности, величины, определенные только на поверхности разрыва могут быть представлены как функции одних только X . С помощью функции = S (л , t) эти величину можно также представить в виде переменных х, t или, в общем, как функции переменных х, и t. Для каждого АХ в декартовых системах координат справедливы приближенные равенства [c.141]

Испытание на длительную прочность (ГОСТ 10145—62) отличается от испытания на ползучесть тем, что испытуемый образец доводят до разрушения (рис. 40, ). В результате испытания определяют предел длительной прочности, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре. Предел длительной прочности обозначается а с двумя числовыми индексами, например — предел длительной прочности за 1000 ч при 700° С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрыва представляет прямую линию (рис. 40, с), угол наклона которой к оси абсцисс зависит от температуры испытания. Это позволяет для ряда сплавов экспериментально построенные кривые для продолжительности 700—1000 ч экстраполировать на значительно большую длительность (10 ООО—100 ООО ч). При испытании на длительную прочность можно определить относительное удлинение и сжатие площади. [c.62]

Однако широкое использование этого алгоритма затруднительно, поскольку приведенные в [3] соотношения для определения смещения точек, в которых задана поверхность разрыва, пригодны лишь в цилиндрической системе координат и относятся к случаю, когда эти узловые точки в процессе расчета расположены на фиксированных меридиональных плоскостях. Чтобы снять эти ограничения, в данной заботе с использованием идей, изложенных в [3], получены соотношения, позволяющие определять независимо смещение каждой узловой точки вдоль своей направляющей плоскости, ориентация которой может меняться в широких пределах. Это обобщение, как можно наде- [c.177]

Мы будем предполагать, что функции /1, /2, /з непрерывны в области V (т. е. что деформация происходит без разрывов). Точки х, г/, 2 ), соответствующие точкам (х, у, г) области У, заполнят некоторую область V эта последняя есть область, занятая телом после деформации. Мы будем предполагать, что, обратно, координаты х, у, 2 суть определенные функции координат х, у, ъ [иными словами, что уравнения (1) однозначно разрешаются относительно величин х, у, г,] и что х, у, г — также непрерывные функции от х, у, 2 в области V. [c.36]

У большинства сталей проявляется тенденция к снижению остаточного удлинения и поперечного сужения с увеличением времени до разрыва (см. например, рис. 33). Однако попытки некоторых исследователей установить общую закономерность изменения характеристик остаточной деформации п зависимости от времени до разрыва пока не увенчались успехом. Точно так же остались безрезультатными поиски путей экстраполяции значений удлинения и сужения на сравнительно длительные сроки службы. Только иногда при использовании двойной логарифмической системы координат деформация — время до разрыва намечается некоторая возможность графического определения удлинения или поперечного сужения на различные сроки (аналогично установлению пределов длительной прочности), однако в подавляющем большинстве случаев такая экстраполяция невозможна (см. рис. 33). [c.109]

Многократные измерения, проделанные различными наблюдателями, показали, что ошибка в определении сдвига полос на разрыве при каждом измерении на микроскопе не превышает 0,1 полосы. При обработке интерферограмм на микрофотометре МФ-2 проводились измерения координат с минимальным или максимальным почернением. Ошибка в определении сдвига-полос на ударном разрыве в этом случае также не превышает 0,1 полосы- [c.113]

Получение решения задачи о структуре разрыва сводится к нахождению интегральной кривой системы обыкновенных дифференциальных уравнений (1.55) для функций Wj( ), соединяющей в пространстве щ две особые точки точку с координатами и , соответствующую = —оо, и точку с координатами uf, соответствующую = оо. Если такая интегральная кривая существует, то говорят, что у соответствующего скачка из состояния и в состояние uf имеется стационарная структура (стационарное решение в системе, движущейся со скоростью разрыва W). При этом вполне определенная точка соответствует состоянию перед разрывом и соответственно - за разрывом. [c.87]

При заданном состоянии с одной стороны разрыва щ = 11, П2 = 112 и произвольной величине скорости разрыва IV все возможные состояния по другую сторону разрыва были найдены ранее в Главе 4 в виде ударной адиабаты, которая изображается на плоскости щи2 кривой (рис. 8.2 а). Зависимость от точек на адиабате, изображенная горизонтальной координатой на кривой на рис. 8.2 6, указывает соответствие между значением и состоянием за скачком. Поведение ударной волны существенно зависит от знака упругой константы среды х. Для определенности на рис. 8.2 и во всех дальнейших рассуждениях принято X > 0. Отмеченные на рис. 8.2 6 на горизонтальной оси величины с а = 1,2) - характеристические скорости медленных и быстрых квазипоперечных волн по состоянию перед скачком, т.е. при Па = По,. Жирной линией на рис. 8.2 6 отмечены те [c.324]

Пусть М — некоторая точка на поверхности разрыва 8 ж К — инерциальная система координат, в которой скорость точки М поверхности 8 равна нулю. Система К — собственная система координат для точки М соседние точки на поверхности могут иметь в системе К скорости, отличные от нуля. Примем, что уравнения (5.1) и (5.2) написаны в системе К. В уравнениях (5.1) и (5.3) используем объем V, ограниченный поверхностью 2 и определенный так же, как и в 4. В уравнениях (5.2) в качестве поверхности 2 и контура X возьмем сечение объема V и поверхности 2 плоскостью, проходящей через векторы нормали п и касательной к 5 в точке М. Направление вектора касательного в поверхности 5, может быть произвольным. По условию направления г, ти вектора нормали п к 2 образуют правую систему, т. е. м = г X т. [c.368]

С — замкнутый контур, стягивающийся к точке М на поверхности разрыва S in — нормальная составляющая на контуре С вектора i Асг — площадь элемента поверхности S, ограниченного контуром С-, div i — двумерная дивергенция вектора i, определенная на поверхности S i и компоненты вектора i, а V,j — ковариантные производные в системе координат на поверхности S. [c.370]

Здесь г, 0 — полярные координаты, квадратная скобка означает скачок величины при переходе через линию разрыва, а и Ь — безразмерные параметры, подлежащие определению (рис. 4.6). [c.141]

В схеме Годунова, в которой по параметрам на слое 1 из решения задачи о распаде произвольного разрыва находятся нормальные компоненты скорости центров всех элементов волны, построение контура волны можно вести аналогичным образом. При этом роль скорости звука играет своя для каждого элемента нормальная скорость О, а набегающий поток может быть и не равномерным. Для случая с точкой расщепления (I соответствующая схема дана на рис. 2, в. Здесь кд, -линия стационарного косого скачка, а тонкие прямые - направляющие разностной сетки. Певозмущенный стационарный поток с обеих сторон от к(1 равномерный и сверхзвуковой со скоростями ql и q2 над и под к(1. Область возмущенного течения ограничена слева ударной волной зи). По аналогии с принципом Гюйгенса и рис. 2, б волна, заданная на рис. 2, 6 в момент 1 пунктирной ломаной, при отсутствии набегающего потока образовывалась бы левыми участками штриховой кривой (кружочки - точки сопряжения отрезков прямых и окружностей). Сдвиг получающейся таким образом линии на rq приводит к штрихнунктирной кривой, пересечения которой с направляющими и с прямой к(1 или с ее продолжением определяют положение узлов (точки) волн в момент t- -т. Сама ударная волна в рамках применяемой для расчета схемы заменяется затем ломаной, соединяющей найденные узлы (сплошная линия). Поскольку в действительности для определения координат узлов строить штриховую и штрихнунктирную кривые не требуется, то алгоритм счета получается весьма простым. [c.173]

Рассмотрим вывод формулы для с, основывающийся на хорошо известном факте равенства скорости расиростраиения слабых ударных волн и скорости звука. Такой подход в данном случае имеет определенное преимущество, так как решение волнового уравнения в области критической точки оказывается достаточно сложным. Выберем систему координат, в которой элемент поверхности разрыва (т. е. ударной волны) покоится, а тангенциальная составляющая скорости среды равна нулю. Тогда в уравнения, выражающие сохранение энергии, импульса и потока вещества, войдет скорость среды ю. Пусть состояние I за ударной волной соответствует критическому состоянию вещества, а состояние 2 есть состояние перед ударной волной. Так как ударная волна слабая, состояния 1 и 2 близки. Пз условия непрерывности потоки нмнульса и вещества [c.275]

Если оставим в стороне эти исключительные случаи, то эйлеровы углы твердой системы, движущейся относительно триэдра Qbi -,, представляют собою, как и координаты а, р, начала подвижного триэдра Oxyz, определенные функции времени так как движение происходит непрерывно, то и они не могут иметь никаких разрывов. Может только случиться, если твёрдо придерживаться пределов (31), что некоторые из эйлеровых углов Б те или иные моменты внезапно должны будут сделать скачок от одного из крайних своих значений к другому, хотя это и не будет связано ни с каким разрывом в самом ходе движения. Но и здесь, как и в аналогичном случае плоских углов Б полярных координатах (П, рубр. 14), эти искусственные разрывы устраняются путем отказа от тех или иных из ограничений (31) соответственные эйлеровы углы тогда изменяются непрерывно, хотя и за пределами узких основных интервалов этим нутем, однако (как мы это уже наблюдали относительно аномалии в плоскости), непрерывность восстанавливается ценою утраты однозначности соответствия между положением тела и эйлеровыми углами. [c.189]

В некоторых случаях пластичность полимера, а не молекулярная масса, фактически определяет его прочность. Важность образования зацеплений макромолекул и выбора среднего значения молекулярной массы в определении прочностных свойств полимеров отмечены также в работах [49, 50]. Было установлено, что разрушающее напряжение при растяжении полипропилена возрастает пропорционально характеристической вязкости, что свидетельствует о большей роли среднемассовой, чем среднечисловой молекулярной массы [511. Боейр установил, что прочность полистирола возрастает пропорционально вязкости его расплава [50]. Разрывная прочность линейных и разветвленных сополимеров стирола не коррелирует четко с изменением молекулярной массы сополимеров из-за наличия-разветвлений [49]. Однако при этом для всех полимеров — и линейных, и разветвленных — экспериментальные данные укладываются на одну прямую в координатах Оь — lg т), где г — вязкость расплава. Аналогичные результаты получены для линейного и разветвленного полистирола [52]. Следовательно, зацепления макромолекул определяют не только вязкость расплавов полимеров, но и их прочность. Так как разветвленные полимеры обычно имеют меньше зацеплений, чем линейные при одинаковой молекулярной массе, прочность и относительное удлинение при разрыве разветвленных полимеров ниже. Это значит, что простые соотношения между прочностными показателями полимеров и их молекулярной массой [формула (5.4)] не точны, в действительности эта закономерность носит более сложный характер. [c.162]

Прочность на разрыв и удлинение. Для измерения прочности на разрыв и удлинения пользуются полосками лаковых или пластмассовых пленок определенных размеров. Полоска помещается в машину, в которой ее подвергают действию возрастающей нагрузки. Полоска под действием нагрузки вытягивается и, наконец, разрывается. При помощи машины S ott Tester IP-4 [21] с автоматической записью на диаграмме вычерчивается кривая, показывающая удлинение пленки в зависимости от увеличения на нее нагрузки. На рис. 16 показан ряд типичных кривых в координатах нагрузка — удлинение. [c.446]

Следует отметить одно важное обстоятельство. Как говорилось в гл. 2, аппроксимирующие функции в методе Ритца должны удовлетворять всем геометрическим связям. Это означает, в частности, что они должны быть непрерывными функциями координат. Следовательно, метод конечных элементов можно рассматривать как метод Ритца лишь в том случае, если на границах между конечными элементами обеспечивается непрерывность перемещений. Конечные элементы, которые дают непрерывное поле перемещений, называются совместными (или согласованными). Не всегда, однако, удается выполнить условие совместности, вследствие чего в практике нередко используются несовместные элементы. При переходе от одного элемента к другому перемещения будут тогда претерпевать разрывы, и поэтому нельзя утверждать, что найденные узловые перемещения соответствуют минимуму полной энергии системы.Тем не менее при выполнении определенных условий (о которых будет сказано в 6.4) решение в пределе снова будет стремиться к точному, а в некоторых случаях несовместные элементы позволяют получить даже более точные результаты, нежели совместные. [c.124]

Следует здесь сказать, что рассматриваемый случай Re i все-таки относится к акустической области, так как одновременно предполагается, что акустические числа Маха малы. Случай невязкой среды (Re- oo) и малых акустических чисел Маха уже рассмотрен в разделе о невязкой среде. До расстояния образования разрыва пти решения пригодны при 1 после образования разрыва на фронте волны начинают играть существенную роль диссипативные процессы, и для определения структуры фронта они должны приниматься во внимание. Распространение акустических воли при больших числах Re рассматривалось в [8]. Используя то, что при малых числах Маха форма волны в системе координат, двигающейся вместе с волной со скоростью звука, меняется медленно (см. также [9]), можно показать, что уравнения гидро-дииамикп в этом случае сводятся к уравнению теплопроводности. Для скорости в волне (в эйлеровых координатах) можно пол5гчить [c.107]

Предложенный метод определения частот поперечных колебаний стержней с отверстиями приемлем для отверстий любой формы. Исследованию таких заДач посвящена работа [И]. В ней изложен универсальный способ решения подобных задач, основанный на представлении конструкции, ослабленной вырезами, сплошной моделью с тем же наружным контуром, но с физико-механическими параметрами, терпящими. разрывы однородности. Решение такой задачи получено ав- тором совместно с Ж- Ш. Шасалимовым. Поведение стержня с отверстиями авторы изучили на сплошной модели-аналоге с леременными параметрами жесткости и массы. После такой замены все соотношения, описывающие колебания стержня, записывались применительно к используемой модели. Наличие вырезов в исходных соотношениях проявлялось в том, что дифференциальные уравнения движения включают в себя изгиб-ную жесткость и массу как переменные функции координат. [c.288]

Одним из показателей изменения закономерностей ползучести является характер разрушения при длительном разрыве транскри-сталлитное и межзеренное разрушения. Изменение характера разрушения проявляется в изменении наклона параметрических линий, построенных в координатах р—Igo. Поэтому для предварительной проверки данных с целью корректирования режимов испытаний и определения границ действия идентичных механизмов ползучести используют условную параметрическую диаграмму, представляющую аппроксимацию кривой отрезками прямых. Параметр каждого испытания на длительную прочность определяют по формуле [c.38]

Аналогичные соотношения были выведены и для задач об оптимизации систем, описываемых уравнениями с разрывными функциями / и фь. При этом условия Эрдмана — Вейерштрасса дополняются еще соотношениями, связанными с выходом оптимальных движений на поверхности разрыва функций fs и Также были исследованы задачи с ограничениями на фазовые координаты хг ( ), задачи оптимизации функционалов, включающих функции зависящие от промежуточных значений 1 ) фазовых координат, задачи с условиями разрыва этих координат и т. д. Последние задачи отличаются от подробно рассмотренной выше основной задачи оптимизации с ограничениями только на управления тем, что здесь могут иметь место разрывы непрерывности лагранжевых множителей и функции Н. Поэтому при решении таких задач возникает необходимость преодо ления некоторых дополнительных трудносте . Общие уравнения и соотношений были применены к исследованию оптимальных режимов в линейных системах автоматического управления, при решении задач о накоплении возмущений и при определении наихудшего периодического воздействия на колебательную систему и т. д. Общие критерии оптимальности, выведенные для разрывных систем, были использованы для решения задач оптимизации режимов работы вибротранспорта, для задач оптимизации движений многоступенчатых ракет и т. д. [c.191]

Из всех методов определения механических свойств металла наилучшие результаты дает испытание на растяжение, которое позволяет определить такие характеристики сопротивления деформации, как предел текучести, предел прочности, истинное сопротивление разрыву (а а , а ст) и показатели пластичности — относительное удлинение и относительное поперечное сужение (5 и 4 )- Зависимость между напряжением и деформацией наиболее правильно выражается диаграммой истинных напряжений в координатах истинные напряжения — относительное поперечное сужение (иист — Ф)- [c.429]

В промежуточных случаях, когда не постоянно, ио и не локализовано в одном месте, энергия е(/ ) не является всюду квазине-прерывной функцией к, как в случае свободного электрона. Вместо этого г (к) распадается на зоны (полосы), т. е. квазинепрерывно в широких областях изменения к и претерпевает разрывы при определенных значениях к. Области непрерывности лежат между концентрическими полиэдрамй в й-про-странстве с центрами в начале координат точки разрыва непрерывности лежат на поверхностях полиэдров. В следующих параграфах мы рассмотрим соотношения, из которых можно определить форму этих полиэдров. Области между полиэдрами называются зонами , а полиэдры называются границами зон . Величина скачка на границе зоны зависит от степени отклонения от постоянного значения для совершенно свободных электронов она равна нулю. На рис. 131 показан тип№ чный ход 6 (й) вдоль прямой, проходящей через точку = 0. Разрывы имеют место в точках пересечения этой линии с полиэдрами. [c.290]

При более сложной нагрузке и нескольких участках интегрирования удобно использовать местную (локальную) систему координат в пределах каждого участка (аналогично поступали при определении перемоцений > при растяжении—сжатии, см. 3.3). При этом необходимо соблюдать условия непрерывности перемещений, т. е. отсутствия разрывов в функции <р на границах участков. В качестве примера рассмотрим вал, равномерно вращающийся под действием сосредоточенных моментов, равных М, 4М и М, передаваемых через три шкива (рис. 5.8, а). Вал преодолевает силы трения на среднем участке 2а. Пусть силы трения будут равномерно распределены по длине, тогда интенсивность внешнего скручивающего момента от сил трения т найдем из условия равновесия 27и,=6Л/-2от=0, откуда т=ЪМ1а. Найдем [c.140]

Введение. Поверхности разрыва непрерывности. Большинство течений, встречающихся на практике, являются достаточно идеализированными , чтобы оправдать допущение однородности пористой среды. Однако существуют известные типовые отклонения от однородности, которые не только представляют особый интерес как физические отклонения от идеальных систем, но о которых известно также, что они встречаются достаточно часто, чтобы оправдать детальное изучение проблем, включающих в себя эти отклонения. Вполне ясно, что все водонесущие песчаники далеки от однородности и постоянства, и связанные с ними величины проницаемости могут изменяться в довольно широких пределах внутри сравнительно ограниченных объемов песчаника. Однако эта местная неоднородность с ее редким распределением, взятая в большом масштабе, дает усередненный эффект, словно песчаник на всем его протяжении обладает вполне удовлетворительным постоянством. Поэтому практический интерес представляют только такие, взятые в крупном масштабе отклонения, когда проницаемость претерпевает резкие изменения, например, при пересечении пласта известными геометрическими границами, или же когда изменение проницаемости связано с изменением координат. Величина проницаемости в одно и то же время может изменяться с изменением направления течения. Однако при рассмотрении настоящей главы мы заранее допустим, что пласт песчаника изотропен. Влияние анизотропности в однородном песчанике было уже рассмотрено в гл. IV, п. 15. Когда проницаемость изменяется в пределах среды непрерывно, то распределение давления в системе может быть найдено и рассмотрено точно так же, как и для случая однородной среды, за исключением того, что основное уравнение Лапласа для давления заменяется, как это будет видно из следующего раздела, несколько более общим уравнением. Если песчаник слагается из двух или более различных областей с постоянной, но различающейся между собой проницаемостью, то на границах, разделяющих эти области, должны быть приняты определенные условия. Хотя детали решения, очевидно, будут зависеть от особенностей геометрических форм отдельных областей, но методика решения этой проблемы будет заключаться в следующем для каждой области принимаются совершенно независимо решения уравнения Лапласа. Затем эти решения увязываются на контурах, разделяющих эти области, или на поверхностях разрыва не- [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...