Предел длительный условный

Вторая группа включает параметры, оценивающие сопротивление материалов переменным и длительным статическим нагрузкам. При повторном нагружении в области многоцикловой усталости определяется предел выносливости на базе 10 -н2-10 циклов. Малоцикловая усталость отделяется от многоцикловой условно выбранной базой испытания (Л >5-10 циклов) и отличается пониженной частотой нагружения ( = 0,1-н5 Гц). Сопротивление малоцикловой усталости оценивается по долговечности при заданном уровне повторных напряжений или пределом малоцикловой усталости на выбранной базе испытаний. Сопротивление длительным статическим нагрузкам определяют, как правило, при температуре выше 20°С. Критериями сопротивления материалов длительному действию постоянных напряжений и температуры являются пределы ползучести (То,2/-с и длительной прочности Сх. Предел длительной прочности определяют при заданной базе испытаний, обычно 100 и 1000 ч, предел ползучести — по заданному допуску на остаточную (обычно 0,2%) или общую деформацию при установленной базе испытаний. [c.46]

Для сравнительной оценки сопротивления материалов статической водородной усталости можно сократить продолжительность испытаний до 200 ч (базовое), применяя образцы с острым кольцевым надрезом и создавая жесткие условия нагружения. Концентратор напряжения (надрез) облегчает зарождение трещины, уменьшает инкубационный период и ускоряет испытания. Уровни напряжения изменяются через интервал, равный 0,1 от предела прочности образца с надрезом. Напряжение, при котором образец ие разрушился за базовое время, принимается за условный предел длительной прочности на базе испытания 200 ч. [c.90]

Жаропрочность — способность металлов выдерживать механические нагрузки без существенной деформации и разрушения при повышенной температуре. Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной. прочности Одп— напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (выше 450 °С) температуре условный предел ползучести % — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла Уд = Ю %/ч, что соответствует 1 %-ной суммарной деформации за 100 тыс. ч или Va = Ю мм/ч. Окалиностойкость (жаростойкость) — характеризует способность стали сопротивляться окисляющему воздействию газовой среды или перегретого пара при температуре 500—800 °С и выше без заметного снижения ее механических свойств в течение расчетного срока службы. Критерием окалиностойкости служит удельная потеря массы при окислении металла за определенный период времени, например за 100 тыс. ч. [c.222]

По параметрической диаграмме (рис. 3.7) определены условные пределы длительной прочности для 500 и 525 С стд =189 и 148 МПа соответственно, это соответствует нижнему пределу справочных данных этой марки стали. Пластичность партии металла достаточно высокая р=18,8 и 19,6% при 500 и 525 °С соответственно. Минимальное значение удлинения, с учетом разброса значений превышает 12%, равномерное удлинение составляет более 5%. Полученные оценки прочности и пластичности позволяют ожидать вполне удовлетворительную работоспособность в условиях длительной эксплуатации. [c.80]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Инженера-расчетчика, несомненно, заинтересует вопрос, в каком соответствии находятся коэффициенты запасов прочности турбинного диска, определяемые по существующей методике [6, 63], с теми значениями запасов, которые могут быть найдены по формулам (5.53), (5.54), исходя из диаграммы приспособляемости. Примем для сопоставления, что при построении диаграммы приспособляемости в качестве механической характеристики использовался не предел текучести, а предел длительной прочности, т. е. та характеристика, которая является основной в существующей методике оценки прочности диска. Для соответствующего перестроения диаграммы приспособляемости достаточно произвести необходимую замену в выражениях (5.38), (5.45), (5.50) и вытекающих из них формулах. С учетом вводимых запасов прочности такую замену можно считать в какой-то степени соответствующей расчету на приспособляемость по условному пределу ползучести. [c.158]

Соотнощение между величиной условного предела длительной прочности и ползучести для стали с 12% хрома равно приблизительно двум. [c.27]

При статическом длительном нагружении запасы прочности определяют из кривых длительной прочности и полной деформации ползучести как отношение предела длительной прочности к рабочему напряжению при расчете по разрушающим нагрузкам или как отношение условного предела ползучести к рабочему напряжению при расчете по предельным деформациям. За условный предел ползучести принимается напряжение, обеспечивающее допустимую скорость деформации или допустимую суммарную деформацию за определенный срок службы при заданной температуре. [c.539]

Величины условного предела Длительной прочности ( дл) определяются путем экстраполяции по данным испытаний образцов за сравнительно ограниченный срок. [c.76]

Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной прочности — напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (более 450 °С) температуре условный предел ползучести — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла Va = = 10- %/ч, что соответствует 1 7о-ной суммарной деформации за 100 тыс. ч (или Vu = = 10 мм/ч) стабильность структуры и кратковременных механических свойств при обычной и рабочей температуре в процессе расчетного срока эксплуатации. [c.280]

Расчетные величины предела прочности при растяжении о , [кг ммЦ, условного предела текучести [кг ммЦ и условного предела длительной прочности сд[кг/л1л 1 для наиболее употребительных котельных сталей приведены в главе 31. [c.517]

Расчеты на прочность деталей теплосиловых установок только по характеристикам статической и длительной статической прочности при высоких температурах являются недостаточными, поскольку ни предел текучести, ни условный предел длительной прочности не отражают в достаточной мере реальных условий нагружения материала в наиболее повреждаемых зонах. Так, например, применение сталей с повышенным пределом текучести для сосудов давления и других элементов с точки зрения сопротивления коррозионной усталости при высокой асимметрии цикла нагружения в ряде случаев не является достаточно технически оправданным [35]. [c.20]

Испытания на длительную статическую прочность (ползучесть) являются прямыми испытаниями, если их конечной целью является определение времени до разрушения (накопления заданной деформации). В случае же построения кривой длительной прочности и дальнейшего определения на ее основании предела длительной прочности (условного предела ползучести) эти испытания имеют косвенный характер. [c.200]

Для статистического описания рассеяния предела длительной прочности (условного предела ползучести) используют нормальный закон распределения. [c.201]

Оценку квантили предела длительной прочности (условного предела ползучести) Ор для заданной температуры испытаний и базовой долговечности находят методом последовательных приближений по формуле [c.204]

Таким образом, при напряжениях меньше (0,5-н0,7) 00,2 ползучесть титана и сплавов пренебрежимо мала и этот уровень напряжений можно рассматривать как условный предел ползучести, в то время как напряжения, соответствующие (0,9-4-0,95) 00,2, представляют собой условный предел длительной прочности. [c.127]

Сопротивление металла ползучести и разрушению в области высоких температур при длительном действии нагрузки называют жаропрочностью. Чаще жаропрочность характеризуется условным пределом ползучести и пределом длительной прочности. [c.300]

Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной прочности — напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (более 450 °С) температуре условный предел ползучести — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла = 10 %/ч, что соответствует 1 %-ной суммарной деформации за [c.318]

С увеличением растягивающих напряжений от 30 до 350 МПа скорость щелочного КР увеличивается на 1—2 порядка. В зависимости от агрессивности среды и времени ее воздействия меняется величина минимальной опасной нагрузки. В наиболее агрессивных растворах разъедание границ зерен наблюдалось даже без нагрузки, в более разбавленных средах условный предел длительной коррозионной прочности (400—1000 ч испытания) составлял 200—250 МПа. [c.128]

Пример условного обозначения предела длительной прочности в за 1 ООО ч испытания при температуре 700 °С [c.65]

В табл. 4.10 даны уравнения для расчета условного предела контактной выносливости s o. который соответствует Л/ но = 10 циклам нагружения при вероятности неразрушения 90 %. Среднее значение предела длительной контактной выносливости определим следуюш,им образом. Учитывая, что параметры т , и постоянны и для любого уровня s равны 6 и Л/ 1,2-10 циклов, для [c.143]

Первое свойство — это способность выдерживать не разрушаясь переменные нагрузки при высоких температурах характеристикой его является условный предел выносливости, определяемый при заданной температуре и символически обозначаемый так сГшбоо- Индекс W указывает на то, что данное напряжение является условным пределом выносливости, второй числовой индекс указывает продолжительность испытания в часах. Можно поставить цель — исключить возможность разрушения от усталости. Тогда достаточно добиться того, чтобы условные пределы выносливости (с шюо. продолжительности испытания пределы длительной прочности (сгщо, Osoo. ) [c.310]

В малолегированных сталях перлитного класса сумма легирующих элементов не превышает 4%. Естественно, что в этих условиях практически невозможно путем изменения соотношения легирующих элементов (с указанным пределом по сумме) получить более высокие значения основных эксплуатационных характеристик, поскольку достигаемые величины условного предела ползучести и предела длительной прочности, как показано ниже, являются достаточно высокими по абсолютной величине. [c.22]

Механические свойства при вы- соких температурах. Предел длительной прочности (табл. 15). Условный предел длительной прочности за 100 ООО ч у чугуна с перлитной структурой такой же, что и у углеродистой стали, а у чугуна с ферритной структурой — ниже. [c.148]

Несмотря, однако, на малую продолжительность испытаний, результатами, полученными в работе [Л. 79], можно воспользоваться для ориентировочной оценки влияния условий эксплуатации на длительную прочность. Для этого данные работы [Л. 79] были обработаны автором по методу наименьших квадратов. Предел длительной прочности при условной экстраполяции на 10 ч получился равным 9,1 кГ1мм (температура испытания 538° С). [c.264]

После восстановительной термической обработки продольные образцы были испытаны на длительную прочность. Максимальная длительность испытания составила 1 173 ч. Все точки, относящиеся к образцам из металла, восстановленного по обоим режимам, хорошо ложатся на одну прямую в координатах Iga—Igx (рис. 6-7). После обработки данных испытаний на длительную прочность по методу наименьших квадратов условный предел длительной прочности за 10 ч при 538° С получился равным 14,3 кГ1мм . [c.265]

В действующих нормах расчета на прочность (Л. 38] применяется расчетный условный предел длительной прочности под которым понимается напряжение, приводящее к разрыву образца в результате ползучести через 1100 ООО ч. Расчетные напряжения принимаются с некоторым запасом прочности по отношению к условному пределу длительной прочносии (ядл = 1,65). [c.75]

Отступление от установленных режимов термической обработки может привести к су- щественному снижению служебных свойств стали по сравнению со значениями, положенными в основу расчета. Иллюстрацией могут служить приведенные в табл. V. 4 данные ЦНИИЧМ о значениях предела длительной прочности наиболее широко применяемой стали 12Х1МФ, получаемых при разных режимах термической обработки. При медленном охлаждении после нормализации (термообработка 1П) условный предел длительной прочности за 100 ООО ч снижается на 45% по сравнению со значением при основном (принятом в Технических условиях) режиме термообработки (термообработка II). [c.190]

На рис. V. 7 и V. 8 представлены условный предел ползучести (<У %) и предел длительной прочности Ста.л(1о=). По величине предела длительной прочности сталь 2Х12ВНМФ имеет преимущества при 550—580° С при этом она обладает окалиностойкостью до 650° С. [c.197]

Опытные значения разрушающего давления, полученные как в кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и в испытаниях на длительную прочность при высоких температурах, совпадают с величинами, определенными по формуле (2), при условии замены в ней предела текучести на временное сопротивление разрыву или, соответственно, на условный предел длительной прочности при одноором растяжении. [c.300]

Принятые значения получены на основе соответствующих запасов прочности к следующим характеристика . арслслу текучести (а ), временному сопротивлению fOg) и условному (разрушение через 100 ООО г) пределу длительной прочности ), определенным испытаниями материала при одноосном растяжении. Приняты следующие запасы прочности == 1,5 = 2,6. Эти значения снижены по сравнению с принятыми в нормах 1956 г. ( г == д.п 65 =3,0) в связи с изме нением формулы для расчета цилиндрических элементов, [c.302]

График эмпирической функции распределения предела длительной прочности (условного предела ползучести) при постоянной температуре испытания можно получить методом пробитов, модифицированным методом пробитов, методом ступенчатого изменения нагрузки, а также графическим путем. Первые три метода изложены в гл. 6 применительно к построению графика эмпирической функции распределения предела выносливости. В этом виде они могут быть использованы для оценки параметров и построения графика эмпирической функции распределения предела длительной статической прочности или условного преде.ча ползучести, а также для планирования испытаний. [c.201]

Графический метод предусматривает предварительное построение семейства квантильных кривых длительной прочности для достаточно широкого интервала вероятностей (желательно от 0,01 до 0,99). По кривым длительной прочности для выбранной базы н уровней вероятностен определяют пределы длительной прочности (условные пределы ползучести). На основании этих данных в нормальных вероятностных координатах строят график указанной функции. [c.201]

При больших объемах испытаний на длительную прочность на каждом из уровней напряжения, позволяющих производить надежную оценку квантилей долговечности р, оценивают квантили температурно-временного параметра Ур = Т с- -1ё р) и строят квантильные кривые Ур= f (о), на основании которых по изложенной выше методике строят семейство квантильных кривых длительной прочности для заданной температуры Т. Соответствующие квантили долговечности рассчитывают по формуле (7.7) с заменой V на Ур. Постоянная с сохраняется неизменной. На основании квантильных кривых длительной статической прочности для выбранной базовой долговечности определяют квантили предела длительной прочности (условного предела ползучести). [c.203]

Четкое разделение кривой ползучести на два участка — не-установившейся и установившейся, возможно при испытании под напряжениями, значения которых находятся в интервале от (0,5ч-0,7) 00,2 до (0,95- 1,0) 00,2- При напряжениях выше 00,2 не-установпвшаяся ползучесть переходит в третью стадию ползучести практически без участка установившейся ползучести. Продолжительность испытаний при этом находится в пределах от нескольких минут до нескольких часов. При напряжениях несколько ниже 00,2 участок установившейся ползучести весьма продолжителен. При испытании на базе 2000 ч образцы не разрушаются при напряжениях (0,95ч-0,97) 00,2, а на базе 10 000 ч — при напряжениях около (0,9- -0,95) 00,2. Дальнейшее уменьшение напряжений приводит к такому уменьшению скорости установившейся ползучести, что разрушение не достигается за практически достижимые базы испытаний — 100 ООО ч и более. В связи с этим условный предел длительной прочности а- и а + -сплавов при нормальной температуре находится в пределах (0,9-н0,95) 0о,г- [c.127]

Коррозионно-стойкая сталь 10Х13Г12С2Н2Д2 (ДИ 59). Условный предел длительной прочности при температурах 500...650°С. [c.772]

На рис. 3.46 приведены зависимость условного предела текучести предела длительной прочности за 100 ч и напряжения, соответствующего минимальной скорости ползучести 10 сплавов на основе никеля, дисперсионноупрочненных частицами ThOa при 1093 °С, от степени вытянутости зерен. Последняя определяется как отношение длины зерна в направлении оси напряжения к его ширине. Сплав TD-никель, подвергнутый волочению после литья и отжигу, является поликристаллическим сплавом, состоящим из тонких, вытянутых в одном направлении кристаллов. Из рис. 3.46 следует, что при увеличении степени вытянутости зерен прочность при высокотемпературном растяжении и сопротивление ползучести увеличиваются. Отсюда ясно, что в указанных сплавах интеркристаллитное разрушение, обусловленное зернограничным скольжением и механизмом диффузии, [c.87]

Критерием склонности металлов к коррозионному растрескиванию обычно считают время до разрушения образцов при определен - ых пороговых напряжениях, т. е. напряхгегчиях, ниже которы.х не происходит растрескивания. Обычно строят диаграммы сг—Ig т (напряжение — время испытания) и с определенными допущениями интерполируют полученную кривую на более низкие напряжения. Напряжение, ниже которого не происходит коррозионного растрескивания при выбранной базе испытаний. называется условным пределом длительной коррозионной прочности. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...