СПЛАВЫ Пределы текучести

В таблице 60 приводятся данные по свойствам некоторых более сложных сплавов. Предел текучести и модуль упругости наиболее часто применяемых кадмиевых сплавов приведены в табл. 61. [c.212]

При одноосном (линейном) сжатии или растяжении (см. рис. 15.5, а) состояние текучести (начало пластической деформации) наступает, когда напряжение а достигает некоторой вполне определенной для данного металла величины называемой пределом текучести. Эта величина, количественно определяющая сопротивление металла деформированию, является характеристикой материала и зависит от температуры, степени и скорости деформации, т. е. от условий деформирования. Для большинства применяемых в машиностроении металлов и сплавов предел текучести определяют экспериментально на испытательных машинах путем растяжения образцов при соответствующих температурах. [c.288]

Нанокристаллические материалы отличаются повышенной прочностью как у однофазных (медь, палладий), так и у многофазных, полученных кристаллизацией аморфных сплавов предел текучести в 2 - 3 раза, а временное сопротивление в 1,5 - 8 раз выше, чем у соответствующих аналогов. Как и для твердости, начиная с размера зерен 10 нм и меньше, установлено понижение предела текучести. [c.84]

Название сплава Пределы текучести < о 2 3 Номер рисунка [c.229]

Сопротивление деформированию при обработке титана давлением выше, чем при обработке конструкционных сталей или медных и алюминиевых сплавов, что объясняется высокой прочностью титана и его сплавов. Предел текучести титана и его сплавов почти равен пределу прочности, что также затрудняет обработку давлением. Титан и его сплавы обрабатываются давлением примерно так же, как и нержавеющие стали аустенитного класса. Поэтому для обработки титана требуется довольно мощное оборудование, применяемое для обработки высококачественных сталей. [c.375]

Для многих аустенитных сталей и сплавов предел текучести лежит ниже предела длительной прочности за 1000 час. (иногда за 10 ООО час.) при всех температурах ниже 550°. В таких случаях имеются основания для того, чтобы делать расчет на базе ст, о скорее, чем по а, . [c.247]

Небольшие деформации (до 10%). как правило, значительно сильнее вли- ,20 яют на предел текучести, чем на пре-дел прочности. При больших степенях деформации у некоторых сплавов предел текучести может возрасти в 5— 10 8 раз и более. [c.41]

Ползучесть — это свойство металлов и сплавов медленно и непрерывно пластически деформироваться при высоких температурах под действием постоянной, длительно приложенной нагрузки, не превышающей предела текучести ао,2- Для сталей ползучесть наблюдается при температурах свыше 350° С. [c.198]

Термопластичному упрочнению подвергают преимущественно детали из легких сплавов, обладающих комплексом необходимых в данном случае свойств высоким коэффициентом линейного расширения, малым пределом текучести и низкой температурой перехода в пластичное состояние. Упрочняют, например, роторы, выполненные из легких сплавов. Задача заключается в том, чтобы уравновесить растягивающие напряжения от центробежных сил, имеющих максимальную величину в ступице ротора. Еще более высокие растягивающие напряжения возникают в ступице, если ротор при работе нагревается с периферии, а также если ступица посажена на вал на прессовой посадке. [c.402]

Сказанное относится к первому полуциклу. При последующем циклическом деформировании сопротивление материалов упругопластическому деформированию изменяете , что ведет к изменению предела текучести (пропорциональности) С увеличением числа циклов эта характеристика может возрастать или убывать в зависимости от свойств материала (рис. 578 линия 1 соответствует сплаву Д16, 2 — стали ЗОХГСА). Изменяется она и в зависимости от степени исходного деформирования Однако для практических расчетов обычно принимают, что предел текучести (пропорциональности) не зависит от числа циклов и от степени исходного деформирования. [c.620]

При сварке алюминиевых сплавов характерна особенность распределения остаточных напряжений Ох — их некоторое снижение в шве и в прилегающих к шву участках металла (рис. ll.ll,d). Максимальные остаточные напряжения ниже предела текучести сплава в исходном состоянии и составляют (0,6...0,8) о . [c.426]

Фундаментальной особенностью поведения металлических материалов, подвергающихся разрушению, является непременное наличие перед разрушением микро - или макродеформации. В зависимости от структурного состояния, вида нагружения и асимметрии цикла предел выносливости ОЦК - металлов и сплавов может быть по своему значению выше и ниже физического предела текучести. В том случае, когда он ниже физического предела текуче- [c.21]

Все другие механические свойства в большей или меньшей степени структурно, чувствительны и анизотропны. Резкая анизотропия упругих и других механических характеристик присуща многим неметаллическим материалам, что определяется их ориентированным строением. Некоторая анизотропия свойственна и большинству металлических материалов. Уровень прочности, пластичности, выносливости и характеристик разрушения обычно в продольном направлении относительно оси деформации полуфабриката выше, чем в поперечном. Однако для некоторых, например титановых, сплавов характерна обратная анизотропия. Наблюдается значительная разница в пределах текучести при растяжении и сжатии у большинства магниевых деформируемых сплавов [c.46]

В табл. 3.59—3.62 приведены временное сопротивление разрыву (Твр, предел текучести (Тт, твердость материала по Виккерсу HV, модуль Юнга Е, модуль сдвига G, объемный модуль В, коэффициент Пуассона ц, температура кристаллизации при отжиге из аморфного состояния Тк. В примечании для некоторых сплавов указаны их общепринятые названия. [c.83]

У учащихся зачастую создается превратное представление, что для суждения о пластичности материала есть единственный признак-—наличие площадки текучести на диаграмме растяжения. Надо обратить их внимание, что это далеко не так. Многие сплавы цветных металлов, среднеуглеродистые и легированные стали, обладающие достаточно высокой пластичностью, дают диаграмму растяжения без площадки текучести (о степени пластичности судят по значениям величин б и г з). Может быть, следует рассказать об этом несколько позднее, рассмотрев сначала законы разгрузки и повторного нагружения, с тем чтобы можно было сразу дать понятие об условном пределе текучести аа.ч- Это понятие чрезвычайно важно, так как для больщинства конструкционных сталей существует условный, а не физический предел текучести. Надо отметить, что в большинстве стандартов на материалы обозначения физического и условного предела текучести не разграничены, принято единое обозначение От- [c.76]

При создании некоторых конструкций требуется высокий предел текучести при сжатии. Предел текучести малолегированных деформируемых сплавов обычно ниже предела текучести более легированных сплавов. Предел текучести катаных полуфабрикатов ниже, чем пресованных (табл. 14). [c.139]

Рис. 3.46. Зависимость высокотемпературной прочности сплавов на основе никеля, дисперсиоиноупрочненных частицами ThOj, при 1093 С от степени вытянутости stfre6 ТА — торированные сплавы — предел текучести предел длительной проч-

Необходимо принять также во внимание, что у ряда материалов предел текучести на сжатие отличается от предела текучести на растяжение в ббльшую или меньшую сторону. У многих м ок сталей и титановых сплавов предел текучести сжатия оказывается на 5. .. 15% выше, чем при растяжении, а у некоторых нагартованиых сталей, нагартованных алюминиевых сплавов и магниевых — на 20. .. 50% ниже предела текучести на растяжение. [c.22]

Кристаллизующиеся полиолефины — ПЭ и ПП — термодинамически совместимы, однако их сплавы представляют собой сложные поликристаллические образования (полиалломеры) [43, 44], в которых компоненты кристаллизуются отдельно. Механические свойства таких сплавов (предел текучести и модуль упругости) при всех соотношениях компонентов отвечают правилу аддитивности (рис. rV.lO, кривая 1) [43]. Относительное удлинение при разрыве (при соотношении компонентов приблизительно 1 1) проходит через резко выраженный минимум (рис. IV. 10, кривая 2). Причиной такого необычного поведения не может быть малая прочность сцепления между компонентами, поскольку введение сополимеров ПЭ и ПП не сопровождается заметным изменением механических свойств [43]. Очевидно, причина лежит в особенностях кристаллизации полимеров из растворов их друг в друге. [c.151]

Наименование сплава Предел текучести 00,2 кПмм Относительное удлинение 5 . [c.199]

Используемые в технике металлы имеют -широкий спектр изменения о. .. Так, у малоуглеродистых сталей с.,. немногим превышает 200 МПа, качественные стали имеют диапазон изменения а. от 200 МПа до 400 МПа. У легированных сталей достигает величины 780 МПа (сталь марки 40Х). У алюминиевых сплавов предел текучести ниже. Так, сплав АМцМ имеет а.,.= 50МПа, а АМгб = 150 МПа. У медных сплавов предел текучести близок к для сталей обыкновенного качества. [c.81]

Сплавы предел текучести (для 0,2%-ного сдвига), ЛI /лi (кГ мм ) предел прочности Мн м . (кГ/мм ) 01 я м № 4) О Э П, я 5 4) с о 1 [c.170]

Основные легирующие элементы марганец, алюминий, цинк и добавки — цирконий, церий. Предел прочности сплавов марок МА1, МА8, легированных в основном марганцем (1,3 -4- 2,5%), достигает 21—23 кгс/мм при относительном удлинении 10% и условном проделе текучести 9—11 кгс/мм . Предел прочности сплавов марок МА2, МА21, М3, М5, более сложнолегированных (до 7—9% А], до 1,5% Zri, до 0,8% Мп), достигает 26—30 кгс/мм , предел текучести 14—15 кгс/мм , относительное удлинение 5—8%. Прокат из сплавов этого типа используют в отожженном состоянии. [c.350]

Сплавы на основе титана. Физико-механические свойства и коррозионная стойкость технических марок титана м.огут бь[ть в значнтслы10Й степени повышены легированием их другими более стойкими элементами. Для изготовления титановых сплавов в качестве добавок берут элементы, образующие с титаном непрерывные или ограниченные твердые растворы двух-, трех- или многокомпонентных однофазных систем. Некоторые и.з этих сплавов обладают пределом текучести, достигающим 1000 Мн/лХ [c.285]

Для некоторых металлов (например алюминия, титана, монокристаллов молибдена и вольфрама) в процессе возврата и поли-гопизации происходит заметное понижение прочности и повышение пластичности. Однако их жаропрочные свойства при этом повышаются. У меди, никеля и их сплавов на определенной стадии поли-гонизации твердость, пределы текучести, упругости и выносливости, а также пластичность повышаются. Одновременно сиижаючся неупругие эффекты. Упрочнение происходит в результате закрепления подвижных дислокаций атомами примесей в дислокационных стенках, возникающих при полигонизации, ( ,е([)ормировациого металла. [c.54]

После зонного старения сплавы чаще имеют повышенный предел текучести и относительно невысокое отношение o Jas (с0,6-н0,7), повышенную пластичность, хорошую коррозионную стойкость п иизкую чувствительность к хрупкому разруик нию. Это объясняется тем, что дислокации при деформации пересекают зоны, не создающие знач ггельного сопротивления начальным деформациям. Отсутствие границы раздела между зонами ГП-1 и чи ГП-2 с матричной фазой определяет хорошее сопротивление коррозии. [c.325]

Понятие равнопрочности применимо и к нескольким деталям и к конструкции в целом. Равнопрочными являются конструкции, детали которых имеют одинаковый запас надежности по отношению к действующим на них нагрузкам. Это правило ра,спространяется и йа детали, выполненные из различных материалов. Так, равнопрочными являются стальная деталь с напряжением 20 кгс/мм при пределе текучести СТо,2 = 60 кгс/мм и деталь из алюминиевого сплава с напряжением 10 кгс/мм при с о,2 = 30 кгс/мм . В обоих случаях коэффициент надезкности равен 3. Это значит, что обе детали одновременно придут в состояние пластической деформации при повышении втрое действующих на них нагрузок. Независимо от этого каждая из сравниваемых деталей может еще обладать равнопрочностью в указанном выше смысле, т. е. иметь одинаковый уровень напряжений во всех сечениях.- — [c.107]

Напряжения второго рода возникают вследствие неоднородности кристаллического строения и различия физико-механических свойств фаз и структур сплавов. Фазы, например в черных металлах, феррит, аустенит, цементит, графит обладают различной кристаллической решеткой их плотность, прочность и упругость, теплопроводность, теплоемкость, характеристики теплового расширения различные. Структуры, представляющие собой смесь фаз, например перлит в сталях, а также закалочные структуры, в свою очередь, обладают отличными от смежных структур свойствами. Различие кристаллической ориентации зерен металла обусловливает анизотропию физико-механических свойств микрообъемов металла. В результате совместного действия этих факторов возникают внутри-зеренные и межзеренные напряжения еще в нронессе первичной кристаллизации и при последующих прев эащениях во время охлаждения. При высоких температурах напряжения уравновешиваются благодаря пластичности материала. Однако они проявляются в низкотемпературной области, возникая при фазовой перекристаллизации и выпадении вторичных и третичных фаз (фазовый наклеп), при каждом общем или местном повышении температуры (из-за различия теплопроводности и коэффициентов линейного расширения структурных составляющих), приложении внешних нагрузок (из-за различия и анизотропии механических свойств), а также нрп наклепе, наступающем в результате общего или местного перехода напряжений за предел текучести материала. [c.152]

В зависимости от свойств материала в процессе циклического упруго пластического деформирования пределы текучести (пропорциональности) и форма кривых деформирования могут изменяться. Так, для большого количества металлов и сплавов при растяжении образца напряжением, превышающим предел текучести (пропорциональности), при последующей разгрузке и реверсивном деформировании, т. е. при сжатии, предел текучести (пропорциональности) оказывается ниже исходного. Это явление, шзвапное эффектом Бау-шингера, наблюдается не только при растяжении — сжатии, но и при других видах напряженного состояния. [c.619]

Для титановых, алюминиевых, магниевых сплавов графорасчетные методы Г. А. Николаева и Н. О. Окерблома не рекомендуется применять, так как остаточные напряжения в шве по экспериментальным данным получаются меньше предела текучести. Это несоответствие объясняется не только искривлением сечений и нарушением принятой гипотезы плоских сечений, но и в значительной степени недостаточно точным учетом изменения свойств материалов от температуры. Поэтому дальнейшее совершенствование графорасчетных методов осуществлялось в направлении более точного учета изменения свойств. При сварке реальных конструктивных элементов (в отличие от наплавки валика на кромку полосы и сварки встык узких пластин) существует, как правило, сложное напряженное состояние, для которого нельзя применять графорасчетные методы. В этом случае следует применять методы, основанные на использовании теории упругости и пластичности. [c.417]

Эпюра остаточных напряжений, приведенная на рис. 11.11, в, характерна для сварки пластин из низколегированной и аустеиит-ной сталей, титановых сплавов или в общем случае для сварки металлов и сплавов, не претерпевающих структурных превращений при температурах 7<873...973 К. Максимальные остаточные напряжения 0 tmax при сварке аустенитных сталей обычно превосходят предел текучести. Это, по-видимому, связано с большим коэффициентом линейного расширения, а как следствие, большой пластической деформацией, вызывающей упрочнение металла с образованием высоких значений продольных остаточных напряжений. В титановых сплавах максимальные остаточные напряжения, как правило, ниже предела текучести основного материала в исходном состоянии и составляют (0,7...1,0) Oj. При этом высокие значения остаточных напряжений соответствуют сварке на интенсивных режимах с большой эффективной мощностью и большой скоростью. [c.426]

Описанные выше стадии периода зарождеггия усталосгных трещин наиболее характерны для ОЦК - металлов, имеющих физический предел текучести при статическом растяжении, и металлов и сплавов с другими типами кристаллических решеток, у которых физический предел текучести может проявляться (известно, что физический предел текучести наблюдается при определенных условиях практически у всех метшглов и сплавов с любым типом кристаллической решетки). [c.19]

Циклическое упрочнение обычно наблюдается у пластичных металлических материалов, а циклическое разупрочнение - у высокопрочных или предварительно деформированных материалов. У металлов и сплавов, имею-1ЦИХ физический предел текучести, вначале наблюдается циклическое разупрочнение, связанное с негомогенностью пластической деформации на площадке текучести (при циклических нагрузках Г1иже предела текучести), а затем упрочнение. [c.35]

Следует иметь в виду, что примеси в малых количествах, например примеси углерода в сталях, легирующие добавки в сплавах, пластическая и термическая обработка мало влияют на упругие и термодинамические свойства металлов и сплавов, характеризуемые зависимостями для давления />(р°, Т), впут-ренпей энергии и = и(р°, Т) и модулем сдвига G, но в это же время могут существенно изменить предел текучести т . [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...