Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Смещение, 28, 46, 103 определение

Величина коэффициента смещения, определенная по условию отсутствия подреза ножки зуба зубчатого колеса, считается наименьшей и определяет его нижний предел.  [c.219]

Контур исходный — Смещение — Определение — Примеры 58  [c.958]

С другой стороны, внешние задачи (о полостях в бесконечных телах) при использовании метода разрывных смещений требуют несколько иного подхода. Как объяснено в 5.4, внутренняя задача связана с соответствующей внешней задачей, а решения для них отыскиваются одновременно. Поэтому необходимо задать условия, предотвращающие смещение внутренней области контура как жесткого целого, даже если нас интересует только внешняя задача. Если в рассматриваемой задаче есть две линии симметрии, то внутренняя область фиксируется относительно этих линий автоматически. Таким образом, (фиктивные) компоненты разрывов смещений определяются однозначно вдоль всего замкнутого контура, а смещения и напряжения для внешней области можно представить линейной комбинацией компонент разрывов смещений. Если же рассматриваемая задача не симметрична, тогда смещение внутренней области как жесткого целого предупреждается путем фиксирования смещений определенных точек внутри замкнутого контура, как показано на рис. 5.7. Это достигается введением в этих точках дополнительных граничных элементов и заданием смещений на их отрицательных сторонах,  [c.98]


Движение (4.16) отличается от движения (4.17) жестким смещением, определенным вектором ( ), и жестким поворотом, определенным вектором Q r t). Если х а — градиент деформации для движения (4.16), то для движения (4.17)  [c.33]

Если изгибные волноводы возбуждаются в начале или в плоскости, где располагаются пучности смещения, определение формы колебаний проиЗ водится так, как это было указано выше. Однако возможен случай, когда возбуждающая сила приложена в плоскости, не совпадающей с пучностью, т. е. находящейся на произвольном расстоянии а от конца волновода. Такой вариант возникает, когда нагрузка на конце волновода изменила свою величину, в результате чего положение пучности сместилось. Может оказаться существенным оценить указанное влияние изменения нагрузки. В табл. 3 приведены решения для двух случаев волновод, опертый на концах, и волновод, защемленный на одном конце.  [c.272]

В качестве иллюстрации на фиг. 41 показаны нормальные колебания тетраэдрической молекулы типа ХУ . Для каждого из двух трижды вырожденных колебаний и изображены три его составляющие. В результате операции симметрии (например, поворота вокруг одной из осей симметрии третьего порядка) любое из этих вырожденных колебаний превращается в колебание, являющееся в общем случае линейной комбинацией всех трех взаимно вырожденных колебаний. Различные преобразованные векторы смещений определенного атома не лежат более в одной плоскости.  [c.113]

Теория колебаний тонких оболочек. Уравнения колебаний оболочек образуются путем прибавления к внешним силам X, У, и парам М, которые входят в уравнения (45) и (46) 331, выражений для сил инерции и их моментов. Если мы отбросим моменты сил инерции, то никаких дополнений к величинам М не будет. Обозначим компоненты смещения, определенные в 326, через и, V, чю выражения, которые нужно прибавить к силам X, У, 2, будут  [c.566]

Смещений однородных метод 179 Смещения определение 182 Собственные значения матрицы 87, 192  [c.5]

Сквозного счета методы 337. См. также Скачка размазывания методы Сложные схемы и программы 175, 191, 192, 211, 473, 478, 481 Смешанные лагранжево-эйлеровы методы 464, 465 Смещений однородных метод 179 Смещения определение 182 Собственные значения матрицы 87,  [c.608]

П. 1.2. Замечание. Смещение, определенное таким образом в окрестности гладких точек Ландау (см.  [c.70]

Смешанные лагранжево-эйлеровы методы 464, 465 Смещений однородных метод 179 Смещения определение 182 Собственные значения матрицы 87,  [c.608]


Прежде чем составлять выражение для выходного сопротивления, заметим, что нам предоставлена относительно большая свобода выбора. Мы можем выбрать в качестве собственного параметра либо емкость при отсутствии смещения определенную выше, либо емкость Ср при отсутствии силы (т. е. когда внешние силы не препятствуют смещению подвижной обкладки) по определению  [c.34]

Переходим к определению некоторых основных размеров зубчатых колес, нарезанных со смещением. Начнем с определения толщины зуба. Толщина зуба (рис. 22.37) у нулевого колеса, т. е. при л = О, измеренная по начальной окружности, равна  [c.461]

T. e. условие (26.66) удовлетворяется. Решим обратную задачу об определении величины наименьшего радиуса-вектора Rq кулачка, если задан закон движения s-j = ( pi) толкателя 2, смещение е и максимально допустимый угол давления Отах- Для  [c.532]

Рассмотрим теперь второй метод для определения rj, который основывается только на кинематических измерениях. Определим для этого функцию смещения б (х ) в виде  [c.198]

Осевому смещению s точки, движущейся но гелисе из иоложения /7 в положение 22 , соответствует определенное угловое смещение а . Угловому смещению а точки, движущейся из положения 33 в положение 44, соответствует определенное осевое ее смещение s . На чертеже показано построение единичного щага хо цилиндрической винтовой линии.  [c.160]

Замечаем, что осевому смещению s точки, движущейся по траектории гелисы радиусом г из положения пп в положение ft, соответствует определенное уг]Ювое перемещение Х  [c.160]

Для определения осевого смещения s , соответствующего указанному угловому смешению et , определяй величину S—S  [c.178]

Напряжения, вызывающие смещение атомов в новые положения равновесия, могут уравновешиваться только силами межатомных взаимодействий. Поэтому под нагрузкой при пластическом деформировании деформация состоит из упругой и пластической составляющих, причем упругая составляющая исчезает при разгрузке (при снятии деформирующих сил), а пластическая составляющая приводит к остаточному изменению формы и размеров тела. В новые положения равновесия атомы могут переходить в результате смещения в определенных параллельных плоскостях, без существенного изменения расстояний между этими плоскостями. При этом атомы не выходят из зоны силового взаимодействия и деформация происходит без нарушения сплошности металла, плотность которого практически  [c.53]

В подшипнике различают радиальный и осевой зазоры, которые связаны между собой определенной зависимостью. При изменении зазора в одном направлении (например, в осевом) изменяется зазор и в другом (радиальном) направлении. Зазоры в подшипниках создают и изменяют при сборке изделия чаще всего осевым смещением колец или (значительно реже) за счет радиальной деформации внутреннего кольца при его посадке на цилиндрическую или конусную поверхность вала.  [c.122]

Очень большая замедленность анодной реакции ионизации металла имеет место при возникновении анодной пассивности (см. с. 305). Анодная поляризация металлов в определенных условиях может облегчать переход металлов в пассивное состояние (образование на металле первичных фазовых или адсорбционных защитных пленок), что сопровождается резким торможением анодного процесса с соответствующим самопроизвольным падением плотности тока и значительным смещением потенциала электрода в положительную сторону (участок BE на рис. 137) до значений, достаточных для протекания нового анодного процесса, обычно выделения кислорода [участок EF кривой (Ко,)обр DEF на рис. 137]. Значение этого вида анодной поляризации рассчитать нельзя и его берут обычно из опытных данных.  [c.197]

График (рис. 10.7) используют для выбора основных параметров зацепления угла а, высоты зубьев, формы и размеров деформирования и пр. Например, в начале построения графика, когда профиль зуба еще не определен, вычерчивают траектории и, задаваясь значением проводят секущую АБ. Полученный угол приближенно принимают за средний угол профиля зуба колеса Ь. По углу определяют смещение инструмента при нарезании зубьев  [c.198]


Смещение исходной базы при базировании заготовки порождается погрешностями изготовления не только базы, но и опорного элемента, а также его износом. В дальнейшем при определении 6(5, и. б погрешностью под влиянием износа элементов будем пренебрегать, полагая что она не выходит за пределы допуска на изготовление.  [c.51]

Коэффициент уравнительного Ау = — у смещения Aji Определение Д(/ (см. п. 6 примечания  [c.97]

Xi Х2 0. Частный случай Xj. — Xi Х2 = О, причем х > О, а но так, что l il = Ix.il (такая передача называется равно-смещенной). В этом случае = а, = а = 20° и а = (определение данных параметров см. в табл. 6.1).  [c.100]

Сегнетоэлектрики (и антисегнетоэлектрики) с упорядочивающимися элементами структуры составляют первую группу. Ко второй группе относятся так называемые сегнетоэлектрики (и антисегнетоэлектрики) кислороднооктаэдрического типа структуры. В сегнетоэлектриках этой группы в результате перестройки структуры спонтанная поляризация возникает благодаря смещению определенных ионов и имеет направление, совпадающее с направлением их смещения.  [c.44]

Подчеркнем, что коэффициент гибкости опоры, отнесенный к какой-либо точке ее, определяется с учетом коэффициента распределения силы мгжду ногами опоры. Кээффициент гиб ости дает, следовательно, величину смещения определенной точки опоры при действии единичной силы. В прежних работах автора смен ение точки опоры находилось как произведение коэффициентов гибкости опоры и распределения силы между ногами опоры.  [c.152]

Б. Аппаратура, применяемая при испытаниях сооружений. 1. П р и б о р ы для статических испытаний. К применяемым при полевых испытаниях приборам предъявляются повышенные требования по сравнению с юй аппаратурой, которая применяется в механических лабораториях. Полевые приборы должны обладать ббльшим увеличением, так как абсолютные величины деформаций, измеряемых при испытаниях сооружений, составляют лишь нек-рую часть от деформаций лабораторного образца при его разрушении. Конструкция полевых приборов должна и при неблагоприятных внешних условиях (при неизбежных колебаниях темп-ры и влажности воздуха, ветре) давать наименьшие искажения в результатах измерений. Приборы должны обладать минимумом сопротивлений перемещение подвижных частей должно совершаться в них с затратой наименьшего усилия. Иначе сам прибор, прикрепленный к исследуемому элементу для измерений, явится источником возмущений силового потока в сооружении, а) Прогибе-м е р ы основаны на измерении относительных вертикальных смещений определенных сечений или узлов исследуемой конструкции относительно точки (или плоскости), к-рую принимают за неподвижную. П р о г и б о-меры, требующие связи с неподвижной точкой.. В целях уменьшения ошибок, вносимых присутствием связи, желательно неподвижные точки выбирать возможно ближе к исследуемой конструкции. С этой целью рекомендуется использовать расположенные рядом части здания, подмости и т. д., лишь бы выбранный за неподвижную точку элемент был достаточно надежен и не принимал участия в деформациях при нагружении испытуемой конструкции. При больших расстояниях связь между неподвижной точкой и прикрепленным к исследуемой конструкции прибором осуществляется помощью проволоки й = 0,5 — 1,0 мм (лучше стальной), натянутой перекинутым через блок грузом 8—10 КЗ, либо пружиной или самим прибором. Способ этот довольно груб, т. к. проволока постепенно вытягивается и кроме  [c.213]

Поворот ). Если все компоненты деформации равны нулю, то смещения определенные формулами (13) 32, соответствуют повороту вокруг оси, проходящеР через начало координат. Обозначим через в угол поворота и предположим, что напра вляющие косинусы I, т, п оси вращения взяты  [c.81]

На рис. 263 показан другой вид задания винтовой поверхности. Винтовая поверхность здесь задана начальным положением аоЬо, а оЬ о производящей линии и базовой линией. Базовой линией поверхности служит цилиндрическая винтовая линия (гелиса), соосная с заданной винтовой поверхностью и имеющая с ней одинаковые щаг и ход. Базовой линией пользуются при определении угловых смещений точек производящей линии по известным их осевым смещениям и при определении осевых смещений по известным угловым смещениям.  [c.178]

Для определения горизонтальной проекции окружности взаимокасания совместим путем вращения вокруг вертикальной оси сферы меридиональную плоскость Nsh с фронтальной меридиональной плоскостью. Определяем смещенные проекции aia i и hib i высшей и низшей точек, а также истинную величину a l b l диаметра окружности взаимокасания и смещенную проекцию центра этой окружности. Путем восстановления плоскости находим малую и большую оси аЬ и d ( d a l b i) эллипса горизонтальной проекции окружности взаимокасания и сопряженные диаметры а Ь. и d эллипса фронтальной проекции окружности взаимо касания. По сопряженным диаметрам а Ь  [c.273]

Для определения размеров верхнего основания призмы показан дополнительный вид А. Для построения этого вида проводят базовую прямую а, параллельную 1уЗу- Из точек Iv, 2v, 3v опускают перпендикуляры на прямую а (на чертеже дополнительный вид А смещен), которые в пересечении с ней отметят точки li, 2i, 3i- На этих перпендикулярах откладывают IiIq = = I и 2j2q = /1. Точка определена на базовой прямой.  [c.96]

В соответствии с указанными условиями однозначности скорости фаз на входе в канал равны (коэффициент скольжения фаз фг, = = 1), слой не продувается и находится под действием сил предельного равновесия в плотном состоянии. Последнее означает, что твердый компонент достиг такой объемной концентрации, при которой все соседние частицы обязательно кон-тактируются друг с другом. Движение плотного слоя возникает за счет периодического нарушения предельного равновесия, приводящего к конечным деформациям сдвига без разрыва контактов. Однако согласно граничным условиям на стенке канала скорость частиц не падает до нуля. Так как для газовой среды (и)ст = 0, то Фг с,т= ( т/ )ст—>-оо. Наконец, условие ф1,= 1 на входе в канал не означает, как это обычно полагают, автоматического равенства скоростей фаз непродуваемого слоя по длине канала. Предварительные опыты показали, что при определенных условиях и в ядре движущегося слоя возможно небольшое проскальзывание фаз потока. Если пренебречь отмеченными смещениями скорости компонентов слоя, т. е. если положить фч,= 1, то v vi = v n-Если дополнительно принять, что концентрация (пороз-ность) движущегося плотного слоя неизменна (p = onst), то тогда взамен уравнения сплошности (1-30) приближенно получим  [c.288]


Оказывается, что ориентировка пластин мартенсита обусловлена тем, что он может образовываться лишь по определенным кристаллографическим плоскостям и направлениям в аустените. Подобное ориентированное превращение можно рассматривать как сдвиг или смещение какого-то объема металла по определенной плоскости с одновременным а-превраще-нпем. Превращение сопровождается значительным смещением атомов металла в пространстве, по без обмена мест и без значительного изменения расстояний между атомами. Подобное  [c.260]

Муфта со стальными стержнями. На рис. 20.10 представлена муфта, в которой упругими элементами являются аксиально расположенные цилиндрические стержни. Стержни уста-навливают в отверстия полумуфт по посадке Н8/к9, которая допускает определенную подвижность стержней. Монтаж и демонтаж мyфtы со стержнями можно производить без осевого смещения соединяемых узлов.  [c.285]

В практических ])асчетах дополнительное нагружение упругих элементов, в1лчваиное 1)адиальн1.1М смещением валов, удобнее учитывать при определении )асчетного вращающего момента  [c.307]

При определенном смещении потенциала в отрицательную сторону на катоде может начаться какой-либо новый процесс. В водных растворах таким процессом обычно является разряд водородных ионов, обратимый потенциал которого более чем на 1 В отрицательнее обратимого потенциала процесса ионизации кислорода. При достижении обратимого потенциала водородного электрода в данном растворе (КнЛобр на процесс кислородной деполяризации начинает накладываться процесс водородной деполяризации [кривая (1/hJo6pпроцесс катодной деполяризации будет соответствовать кривой (Ко обр A DEK на рис. 159, которую называют общй кривой катодной поляризации.  [c.242]

Поломка зубьев (рис. 8.11). Поломка связана с напряжениями изгиба. На практике наблюдается выламывание углов зубьев вследствие концентрации нагрузки. Различают два вида поломки зубьев поломка от больших перегрузок ударного или даже статического действия (предупреждают защитой привода от перегрузок или учетом перегрузок при расчете) усталостная поломка, происходящая от действия переменных напряжений в течение сравнительно длительного срока службы (предупреждают определением размеров из расчета на усталость). Особое значение имеют меры по устранению концентраторов напряжений (рисок от обработки, раковин и трещин в отливках, микротрещин от термообработки и т. п.). Общие меры предупреждения поломки зубьев — увеличение модуля, положительное смещение при нарезании зубьев, термообработка, наклеп, уменьшение концентрации нагрузки по краям (жесткие валы, зубья со срезанными углами — см. рис. 8.13, ж, бочкообразные зубья — см. рис. 8.14, в и пр.).  [c.105]

Решение. Для определения годности зубчатых колес по смещению исходного контура требуется установить наименьшее дополнительное смещение Ен и допуск на смещение исходного контура Тц для колеса и шестерни. Так как при измерении используют тангенциальный зубомер, измерительной базой которого является вспомогательная база - окружность вершин колеса (диаметр заготовки), то необходимо рассчитать производственный допуск и отклонение (Tf/ p и ялпр) на основании полученных величин и начертить схему полей допусков.  [c.190]


Смотреть страницы где упоминается термин Смещение, 28, 46, 103 определение : [c.153]    [c.390]    [c.61]    [c.14]    [c.409]    [c.254]    [c.132]    [c.236]    [c.532]    [c.190]    [c.216]   
Математическая теория упругости (1935) -- [ c.0 ]



ПОИСК



253—256 — Определение нагрузок на опоры 108, 109 — Формулы и пример расчета для определения основных размеров передач со смещением

253—256 — Определение нагрузок на опоры 108, 109 — Формулы и пример расчета передачи без смещения 250 — Формулы

361—363 — Расчет на контактную выносливость 354, 355, 357—360 — Термины постоянной хорды зуба, выраженной в долях модуля 273 — Формулы для определения основных размеров передач со смещением 274—276 — Формулы для расчета

55 типы —, 55—57 разложение определение смещений по компонентам —, 61 компоненты — в криволинейных координатах, 64 разложение

Балки Влияние смещения опор Изгибающие моменты = Определение

Балки Влияние смещения опор Определение

Допуски резьб Звездочки приводных измерения смещения исходного контура — Определение — Формулы

Измерение расстояний и определение смещений

Колеса Смещения и усилия — Определени

Кольцевые Смещения И усилия — Определенн

Кольцевые Смещения и их коэффициенты Определение

Кольцевые Смещения и усилия — Определени

Коэффициент безопасности для подшипников смещения — График для определения

Круговые стержни гибкие переменной жесткости — Смещения и усилия — Определени

Круговые стержни гибкие — Влияние нагруженные в их плоскости 289295 - - Расчетные схемы И формулы — Таблицы 300—305 — Смещения и усилия — Определени

Круговые стержни гибкие — Влияние переменной жесткости — Смещении я усилия — Определени

Круговые стержни нагруженные в их плоскости 289295 — Расчетные схемы и формулы — Таблицы 300—305 — Смещения и усилия — Определени

Лекция пятая, (Определение положения твердого тела. Бесконечно малое смещение твердого тела. Винтовое движение. Зависимость момента вращения системы сил от осей координат. Главный момент вращения)

Матрицы секционные 399 — Крепление 402 Способы предотвращения секций от смещения 400 — Схема к определению относительной устойчивости секции

Мотовила Оси-Определение смещения

Обработка наружных конических поверхностей Учебно-производственное задание. Обтачивание наружных конических поверхностей смещением корпуса задней бабки Определение величины и направления смещения корпуса задней бабки, режима резания при наружном обтачивании конических поверхностей Обтачивание конической поверхности Инструкционная карта

Определение вектора смещений по компонентам тензора деформаций

Определение к. п. д. по методу смещения сил

Определение поля смещений в окррстиости нейтральной поверхности

Определение поля смещений в случае выпуклой оболочки

Определение поля смещений выпуклых оболочек с отверстием, подчиненных втулочным связям

Определение поперечного смещения диффузного объекта относительно опорной диффузной поверхности

Определение продольных смещений диффузного объекта относисительно опорной диффузной поверхности

Определение симметризованных смещений ядер молекулы

Определение смещений в цилиндрических оболочках по беамоментной теории

Определение смещений по компонентам деформации. Условия совместимости Сен-Венана

Определение смещений по тензору

Определение смещения по оптической разности хода

Определение смещения с помощью дополнительных устройств

Определение узловых смещений пластинчатой системы

Планетарные Определение к. п. д. по методу смещения

Смещение контуров исходных зубчатых передач — Определение

Смещение, 28, 46, 103 определение деформации 61 многозначные

Смещений однородных метод Смещения» определение

Теория определения динамического бокового давления грунта при смещении стенки

Ток смещения



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте